施工组织设计下载简介

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5#、6#、7#楼及地库模板专项施工方案

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝1.18kN，R'2＝R'3＝1.59kN

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

井下中央变电所设备安装施工方案主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.328×106/5080＝64.65N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝3.78kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.78×1000/489＝15.46N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

R＝max[R1,R4]＝0.5kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.5kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1800/15.8=113.92≤[λ]=150

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+0.9×1.4×2]×1＝18.9kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.43kN，R2＝3.7kN，R3＝3.7kN，R4＝0.43kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝3802.09/(0.54×489)+0.06×106/5080＝26.01N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝4.28kN≤[N]＝30kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝3.8/(1×0.15)＝25.35kPa≤fak＝140kPa

C．楼板模板及支撑计算书

板模板（扣件式）计算书

LB1，标高3.90m

新浇混凝土楼板板厚(mm)

新浇混凝土楼板边长L(m)

新浇混凝土楼板边宽B(m)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)

当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

模板及其支架自重标准值

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

立柱纵向间距la(mm)

立柱横向间距lb(mm)

水平拉杆步距h(mm)

立柱布置在混凝土板域中的位置

立柱距混凝土板短边的距离(mm)

立柱距混凝土板长边的距离(mm)

小梁距混凝土板短边的距离(mm)

小梁两端各悬挑长度(mm)

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m

p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·m

σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×281250)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

因[B/lb]取整＝[5500/850]取整＝6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.1×0.852+0.21×3.15×0.85＝0.57kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.22/2，0.1×0.22/2+3.15×0.2]＝0.63kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.13，0.57，0.63]＝0.63kN·m

σ＝Mmax/W＝0.63×106/53330＝11.85N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.07×0.85+0.62×0.94×0.85＝1.05kN

V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.85+0.681×3.15＝2.2kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.2，0.1×0.2+3.15]＝3.17kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.05，2.2，3.17]＝3.17kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×80×50)＝1.19N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.99×8504/(100×9350×2133300)＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝850/400＝2.12mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.99×2004/(8×9350×2133300)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/m

q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.14kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.14×0.85+1.223×0.57×0.85＝1.69kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×0.2＝0.34kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.69kN;

同理，R'＝1.27kN，R''＝1.27kN

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.05×0.85＝1.02kN

按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.02×0.2＝0.2kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.02kN;

同理，R'＝0.77kN，R''＝0.77kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.43kN·m

σ＝Mmax/W＝0.43×106/4490＝94.94N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Vmax＝2.49kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.49×1000/424＝11.73N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.6mm≤[ν]＝2.12mm

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值[f](N/mm2)

λ＝h/i＝1800/15.8＝114≤[λ]＝150

Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN·m

Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.85+0.92×1.4×0.06/0.85＝4.06kN

巴黎园工程预制桩施工组织设计f＝Nw/(φA)+Mw/W＝4055.08/(0.51×489)+0.06×106/5080＝27.91N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝4.06kN≤[N]＝30kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

泸定县新城建设、一期工程、市政干道路基施工方案垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.06/(1×0.1)＝40.55kPa≤fak＝70kPa