施工组织设计下载简介

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航天部七零八所科研办公楼结构模板安装施工方案

8.1模板安装质量保证措施

8.1.1模板及其支架必须具有足够的强度、刚度、稳定性。模板安装后必须仔细检查各部位相对位置是否正确，支撑系统是否可靠。

8.1.2模板之间的拼缝及模板与建筑物结构之间的接缝必须严密，模板接缝宽度不大于1.5mm，否则，必须予以处理，墙柱模板底部与地面接触处必须粘贴海绵条。

8.1.3模板表面必须清理干净大连造船重工坞西回填区沟道及道路工程施工组织设计，然后均匀涂刷脱模剂，避免因模板清理不好，涂刷脱模剂不匀、拆模过早而造成砼表面粘连，严禁脱模剂污染钢筋和砼的接槎部位。

8.1.4模板施工过程中模板工长必须督促班组长作好自检记录，做到随安装随检查，发现模板拼装缝隙过大、固定措施不牢靠、变形、松动等现象必须及时调整修改。

8.1.5砼浇筑过程中，必须指定专人负责看模，旁站检查、观察，发现异常现象及时修整，随时对松动、跑浆部位进行加固、缝堵处理。

8.1.6顶板模板安装必须严格控制板顶标高和起拱高度。在墙体钢筋上用油漆作好标记，拉线检查顶板模板，发现问题及时修整。墙体模板安装必须保证上下层接槎顺直，没有错台现象。

8.2消除模板安装质量通病

对于模板工程质量通病，在施工过程中，针对其原因防微杜渐,加强施工过程中的质量控制,模板工程质量通病及其主要原因罗列如下：

8.2.1模板接缝不严密、不平整。

模板的加工尺寸不准；模板变形未加以修理；模板安装加固不到位。

墙体模板刚度差，竖向及横向背楞间距过大，穿墙螺栓的加固间距过大，螺母未紧到位，墙体模板的斜称加固不牢。砼未按要求分层浇筑。

标高施测有误：模板顶部没有标高标识。

轴线定位有误；模板根部或顶部固定不牢；未拉水平和竖向通线控制；支撑系统刚度不足。

8.2.5脱模剂涂刷不合格：

模板清理不干净；脱模剂涂刷不匀；砼面和钢筋有油污污染。

8.2.6模内清理不到位：

合模前未做清理或清理不干净。

8.2.7拆模时砼受损：

拆模过早或支模不当而影响拆模；同条件试块留置不足未进行试验而无法指导拆模。

9.安全措施与文明施工

9.1严格按施工安全操作规程和施工说明执行，电梯竖井每层施工完好，要安装防护门，不得在井筒内操作，电梯井筒内每层设计一道安全防护网。

9.2模板就位前要有缆绳子纤位，防止模板旋转、碰撞伤人。

9.3模板支撑、对拉螺栓要设专人检查是否支稳、牢固、拧紧，不得有漏支、漏拧现象发生，以免发生胀模。

9.4要选择平整场地堆放模板。

9.5拆模后板面应随时清理，并涂刷脱模剂。

9.6拆模后如发现板面不平整或肋边变形应及时修理。

9.7搞好大模板日常保养与维修工作。

10.1保持大模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，吊运应防止碰撞墙体，堆放合理，保持板面不变形。

10.2大模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其他已施工完的部位，不得兜挂钢筋。用橇棍调整大模板时，要注意保护模板下面的砂浆找平层。

10.3拆除模板时按程序进行，禁止用大锤敲击，防止将墙面拉裂以及损伤混凝土表面和楞角。

10.4模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。

10.5拆完模后，门窗洞口边及时加木板保护。

10.6拆完模后，对变形的大模进行校正。

10.7顶板模板支好后，吊运物体时，不得直接冲击板面。

10.8楼梯模板拆完后，及时铺设木板防护。

附录1：楼板模板的计算

地下二层和地下一层的顶板板厚200mm、150mm、300mm、250mm，在这里选择200mm、300mm厚的计算。楼板板面采用12mm的木塑板。次龙骨采用85×85mm的方木。

E=9000N/mm2,I=bh3/12=854/12=4.35×104mm2

模板及支架自重标准值：0.3KN/m2

混凝土标准值：24KN/m2

钢筋自重标准值：1.1KN/m2

施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2

楼板按200mm厚计算：

荷载设计值：F1=0.3+24×0.2+1.1+2.5=8.7KN

荷载标准值：F2=（0.3+24×0.2+1.1）×1.2+2.5×1.4=10.94KN

楼板按300mm厚计算：

荷载设计值：F3=0.3+24×0.3+1.1+2.5=11.1KN

荷载标准值：F4=（0.3+24×0.3+1.1）×1.2+2.5×1.4=13.82KN

新浇筑的混凝土均匀作用在木塑板上，单位宽度的板面可以视为梁，次龙骨作为梁的支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm。

最大弯矩：Mmax=0.1q12l12

最大挠度：Umax=0.677q12l14/（100EI）

其中线荷载设计值：q1=F4×0.2=2.76KN/m2

按面板的抗弯承载力要求：Mmax=0.1q12l12=[fww]=1/6fwbh2

＜=＞0.1×2.76×l12=1/6fwbh2

＜=＞l1=[(1/6×15×200×302)/（0.1×4.29）]0.5=1189mm

按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250

Umax=0.677q12l14/（100EI）=l1/250

l11=[(100×9000×4.35×104)／（2.76×0.677×250）]1／3＝438mm

最大弯矩：Mmax=0.1q12l12

最大挠度：Umax=0.677q12l14/（100EI）

其中线荷载计算：q2=F2×0.2=2.19KN/m2

按面板的抗弯承载力要求：Mmax=0.1q22l22=[fww]=1/6fwbh2

＜=＞0.1×2.19×l22=1/6fwbh2

＜=＞l2=[(1/6×15×200×202)/（0.1×2.19）]0.5=935mm

按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250

Umax=0.677q22l24/（100EI）=l2/250

l21=[(100×9000×4.35×104)／（2.19×0.677×250）]1／3＝473mm

按抗弯承载力，刚度要求计算的最小值，l11=438mm

施工次龙骨间距取300＜l11，满足要求。

主龙骨采用85×85mm的木方，间距1.2m，[δ]=87Mpa.

P=2.76×1.2=3.31KN

M=0.604PL=0.604×3.31×1.2=2.4KN.m

δ=M/W=2.4×106/1.02×105=23.5MP＜[δ]=87Mpa

所以主龙骨强度满足要求；

ω=1.883*PL/100*EI=1.883×3.31×1.23103/100×9000×4.35×106

=2.75mm＜3mm　　　主龙骨的刚度满足要求。

本方案立杆采用腕扣钢管脚手架，横向间距最大为1200mm，纵向最大间距为900mm，上设U托，最下一层扫地杆距地300mm，中间水平拉杆间距大于1200mm。支撑杆有效面积A=489mm2（内R=41mm）。

N=14.3×1.2×0.9=15.44KN

[N]=Af＝489×215＝105.14KN＞15.44KN满足要求；

按中心点最大偏心25mm计算。

A——钢管截面面积，取489mm2；

ψx——轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数，查表得0.9；

βmax——等效弯矩系数，按规定取1.0；

γx——截面塑性发展系数， 取1.15；

Ｗｉｘ——弯矩作用平面内，截面抵抗矩；

ＮＥＸ——欧拉临界应力；

f——钢管抗压强度设计值，取215KN；

Ｗｉｘ=I/(D/2)=1.22×105mm3

Ｍｘ=N·e=15.44×25=386.1KN·mm

ＮＥＸ=π2EA/λ2x=3.142×2.06×105×489/1142=76.4KN

次龙骨选用90×90mm木方，间距350mm，按受力方向垂直于木方方向，其截面性能为：

E=10000N/mm2、σ=87N/mm2

W=bh2/6=122cm3、I=bh3/12=547cm4

主龙骨间距取为900mm，次龙骨按三跨连续梁计算：

q托=q·L模=（51.52×1.2+1.4×4）×0.35=23.6KN/m

q托——模板给次龙骨的线荷载；

得次龙骨截面最大弯矩为：

Mmax=0.1·q托·l跨2=0.1×23.6×0.92=1.91KN/m

σ=M/W=1.91×106/122×103=15.66＜[σ]=87N/mm2

所以次龙骨的强度满足要求；

托梁承受的荷载为：q次=q/L模=67.4×0.35=23.6KN/m

ω=0.677q次l次4/EI=0.677×23.6×94×108/100×104×833×104

=1.26mm＜[ω]=3mm

次龙骨的刚度满足要求。

主龙骨选用Ф48×3.5×2钢管，间距为600mm，双根布置，主龙骨的截面性能为：

E=206000N/mm2

W=2×15.8×104cm3I=2×12.19×104cm4

次龙骨传给主龙骨的集中荷载为：

P主=q托L次=25.28×0.6=15.17KN

得主龙骨的截面最大弯矩为，

Mmax=0.604·P主·L次=0.604×15.17×0.6=5.13KN

P主=q次L次=23.6×0.6=14.16KN

σ=M/W=5.13×106/2×15.08×103=170.15Mpa＜[σ]=215Mpa

主龙骨的强度满足要求；

次龙骨传给主龙骨的集中荷载为

P主=q次L次=23.26×0.6=13.96KN

ω=1.883×PL/100EI=1.883×13.96×103×0.63×109/100×2.06×105×2×12.19×104=1.15mm＜[ω]=3mm

主龙骨的刚度满足设计要求；

穿墙螺栓选用Ф16的Ⅰ级钢，抗拉强度f=210N/mm2

F1=0.22·γct0β1β2V1/2F2=H·γc

γc——混凝土的重力密度24KN/m2；

t0——新浇混凝土的初凝时间，可按实测确定，本计算采用5小时；

V——混凝土的浇注速度；

β1——外加剂的影响系数，取1.2；

β2——混凝土塌落度影响修正系数，取1.5；

H——混凝土侧压力计算位置处到新浇混凝土顶面的总高度；

F1=0.22×24×5×21/2×1.2×1.15=51.52KN/m2

F2=3.75×24=90KN/m2

混凝土的侧压力为51.52KN/m2，穿墙螺栓的布置，纵、横向的间距均为900mm；

N=0.9×0.9×51.52=41.73KN=41730N

Ф16的Ⅰ级钢的承载力为：F=210×3.14×82=42.201KN=42201N＞N=41730N

得抗拉螺栓的承载力满足要求。

板面：H=6mm，厚Q235钢板；横背楞：钢方管20×80mm，4mm厚；竖背楞：钢方管50×80mm，4mm厚；穿墙螺栓：M30。

新浇混凝土侧压力标准值见下图，其下部最大值为50KN/m2，新浇筑混凝土侧压力设计值为：F1=50×1.2=60KN/m2，其设计值为F2=6×1.2=8.4KN/m2。

取1mm宽的板条为计算单元，荷载为：F3=F2+F1=60+8.4=68.4KN/m2=0.0684N/mm2

q=0.0684N/mm2×1=0.0684N/mm，乘以调整系数，后得q=0.0684×0.85=0.058N/mm。

Mmax=Kmax*q*lx2=0.075×0.058×2602=294.06N.mm

Wx=bh2/6=1×62/6=6mm2

δmax=Mmax/Wx*r=294.06/1×6=49.01N.m2＜f=215N.m2

得Vmax=0.0224×0.05×2604/40.75×105=0.123mm＜[v]=260/500=0.52mm，挠度满足要求。

①、荷载：q=F3.h=0.0684×300=20.52N/mm，其中横楞间距。

Wx=δ*H2*（3*B/H+1）/3=4×802（3×20/80+1）/3=11.2×103mm3

Ix=δ*H3*（3*B/H+1）/3=4×803（3×20/80+1）/6=59.7×104mm4

δmax=Mmax/Wx*rx=0.125×20.52×9002/1.0×11.2×103=185.5N/m2＜f=215N/m2

q2=F.h=0.05×300=15N/mm

Wmax=q2*a2/8EIx=15×3004/8×59.7×104×2.06×105=0.12mm＜[v]=a/500=300/500=0.6mm

λ=a/l=300/900=0.3

Vmax=Kf*q*l4/100E*I=0.912×15×9004/100×2.06×105×59.7×104

=0.73＜[v]=l/500=900/500=1.8mm，满足要求。

背楞以穿墙螺栓为支点，可按五跨连续梁计算，计算简图如下：

荷载设计值：q3=F.l=0.0684×900=61.56N/mm。

Wx=2*δ*H2*（3*B/H+1）/3=2×4×802（3×50/80+1）/3=49.1×103mm3

Ix=2*δ*H3*（3*B/H+1）/3=2×4×803（3×50/80+1）/6=196.3×104mm4

竖楞弯矩为：M=Km*q*l2=0.105×61.56×9002=5.24×106N/mm

δmax=Mmax/Wx*rx=5.24×106/49.1×103=106.7N/m2＜f=215N/m2，强度满足要求。

挠度：Vmax=Kf*q*l4/100E*I=0.644×61.56×9004/100×2.06×105×196.3×104

=0.64＜[v]=l/500=900/500=1.8mm，满足要求。

选用M30螺栓，面积A=560.6m2

由δ=R/A=62.7×103/560.6=111.8N/m2＜f=215N/m2，强度满足要求。

吊环采用ф20圆钢，模板重130KN/m2，取最大面幅模板，该模板重：G=130×2.4×4.5×9.8=13759.2N；单个吊环承重：F=G/2=6879.6N；吊环截面面积：A=π×202/4=314.16mm2

设该模板在被匀速起吊时，吊环承受最大拉力为（不考虑风荷载等其他荷载影响）：

(max=F/A=6879.6/314.16=21.9MPa＜(钢筋=185N/m2，强度满足要求。

焊缝高度取6mm，则焊缝处所受应力为：

(max=F/A=6879.6/（0.7×6×492）=3.3MPa＜(钢筋=185N/m2，强度满足要求。

特殊构筑物施工方案根据力矩平衡方程可得：G*B*H*(=0.8*K*W*h*h/2*B

即：G*H*(=0.8*K*W*h2/2

因为h=H*cos(，(=H*sin(/2，代入上式得G*H*H*sin(/2=0.8*K*W

*（H*cos(）2/2

其中：G—大模板自重，取G=1.3

K—稳定安全系数，取K=1.5；

某高速路基工程环保恢复施工方案0.8—基本风压值调整系数。

代入上式，得sin(=0.624，即(=16.20，因此大模板码放时，自稳角在750～800之间满足要求。