施工组织设计下载简介

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漳州红星美凯龙全球家居生活广场大跨度模板专项施工方案（共39页）

穿梁螺栓的直径:12mm；

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

北京某道路管线改造施工组织设计含加固图穿梁螺栓所受的最大拉力:N=19.2×0.5×0.3=2.88kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.88kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，梁底面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=300×18×18/6=1.62×104mm3；

I=300×18×18×18/12=1.46×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.3×0.8×0.90=6.61kN/m；

q2:1.2×0.35×0.3×0.80=0.10kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.3×0.80=0.67kN/m；

q=q1+q2+q3=6.61+0.10+0.67=7.38kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×7.38×0.452=0.149kN·m；

σ=0.149×106/4.86×104=3.07N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=3.07N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×0.80+0.35）×0.30=6.23KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ν]=450/250=1.8mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×6.23×4504/(100×9500×1.46×105)=1.25mm；

面板的最大挠度计算值:ν=1.25mm小于面板的最大允许挠度值:

[ν]=450/250=1.8mm，满足要求！

（七）、梁底支撑木方的计算

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+1.5)×0.8×0.45=9.18kN/m；

(2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.45×(2×0.8+0.3)/0.3=1.0kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.45=2.025kN/m；

2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值q=1.2×9.18+1.2×1.0=12.22kN/m；

活荷载设计值P=1.4×2.025=2.84kN/m；

荷载设计值q=12.22+2.84=15.06kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10×10×10/6=166.67cm3；

I=10×10×10×7.5/12=8.33×102cm4；

3.支撑方木抗弯强度验算：

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距M=0.125×15.06×0.300×0.300+0.5×15.06×0.300×0.400=1.073kN.m；

方木最大应力计算值σ=1.073×106/1.67×105=6.43N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2；

方木最大应力计算值6.43N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

4.支撑方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力V=12.22×0.300/2=1.833kN；

方木受剪应力计算值T=3×1.833*103/(2×100×100)=0.27N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；

方木受剪应力计算值0.27N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！

5.支撑方木挠度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

线荷载q=9.18+1.0=10.18kN/m；

方木的挠度设计值[ω]=1100/250=4.400mm；

方木的最大挠度ω=0.73mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4.400mm，满足要求！

（八）、梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.057KN.

最大弯矩Mmax=0.244×2.057×1.1=0.552kN·m；

最大剪力Vmax=0.773×2.057=1.590mm；

最大应力σ=0.552×106/(5.08×103)=108.66N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值108.66N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=1.590mm小于1100/150与10mm,满足要求!

（九）、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=8.31kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（十）、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.3×0.8×0.90=6.61kN/m；

q2:1.2×0.35×0.3×0.80=0.10kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.3×0.80=0.67kN/m；

N=q1+q2+q3=6.61+0.10+0.67=7.38kN/m；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.71×1.5=2.963m；

Lo/i=2962.575/15.8=188；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7.38*103/(0.203×489)=74.34N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=74.34N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，结论满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.020×(1.5+0.1×2)=2.024m；

Lo/i=2024/15.8=128；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7.38*103/(0.406×489)=37.17N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=37.17N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

所以根据以上计算，钢管的立杆间距采用1100mm并在梁底中间增设一道支撑能满足要求。

板模板(扣件式钢管高架)计算书（110厚）

横向间距或排距(m):1.0；纵距(m):1.0；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.1；模板支架搭设高度(m):6.0；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.700；木方的间隔距离(mm):300；

木方弹性模量E(N/mm2):10000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):17；

木方的截面宽度(mm):100；木方的截面高度(mm):100；

楼板的计算长度(m):4.00；施工平均温度(℃):25.0；

楼板的计算宽度(m):4.00；

楼板的计算厚度(mm):110.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

（二）、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.11×1+0.35×1=3.1kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×1=2.5kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×3.1+1.4×2.5=7.52kN/m

最大弯矩M=0.1×7.52×0.32=0.068kN·m；

面板最大应力计算值σ=67680/54000=1.253N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.253N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

其中q=3.1kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×3.1×3004/(100×9500×48.6×104)=0.037mm；

面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值0.037mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!

（三）、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10×10×10/6=166.67cm3；

I=10×10×10×10/12=833.33cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25×0.3×0.11=0.825kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35×0.3=0.105kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(2.5+2)×1×0.3=1.35kN；

2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(0.825+0.105)=1.116kN/m；

集中荷载p=1.4×1.35=1.89kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.89×1/4+1.116×12/8=0.612kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.89/2+1.116×1/2=1.503kN；

方木的最大应力值σ=M/w=0.612×106/1.67×105=3.68N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为3.68N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:V=1×1.116/2+1.89/2=1.503kN；

方木受剪应力计算值T=3×1503/(2×100×100)=0.23N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；

方木受剪应力计算值为0.23N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.825+0.105=0.93kN/m；

集中荷载p=1.35kN；

方木最大挠度计算值V=5×0.93×10004/(384×9500×83.3×106)+1350×10003/(48×9500×83.3×106)=0.37mm；

方木最大允许挠度值[V]=1000/250=4mm；

方木的最大挠度计算值0.37mm小于方木的最大允许挠度值4mm,满足要求!

（四）、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.116×1+1.89=3.006kN；

最大弯矩Mmax=0.224×3.006×1=0.673kN·m；

最大变形Vmax=0.773×3.006=2.32mm；

最大应力σ=673000/5080=132.48N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值132.48N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为2.32mm小于1000/150与10mm,满足要求!

（五）、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=5.6kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（六）、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×9.4=1.30kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×1×1=0.35kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.11×1×1=2.75kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.4kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=11.58kN；

七、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

L0/i=1700/15.8=108；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=11580/（0.53×489）=44.68N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=44.68N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素新12J03外装修.pdf，适宜由下式计算

l0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.020×(1.5+0.1×2)=2.024m；

Lo/i=2024/15.8=128；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.396；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=11580/（0.396×489）=59.80N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=59.80N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

所以根据以上计算11452_6416_建筑消防工程施工组织设计，钢管的立杆间距采用1000mm并能满足要求。