施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

(2)计算次龙骨间距：

新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm

1）板厚按250mm算

则最大弯距：Mmax=0.1q12l12

Q／GDW 11665-2017 电力无线专网可行性研内容深度规定.pdf 最大挠度：Umax=0.667q12l14(100EI)

其中线荷载设计值q1=F4×0.2=12.38×0.2=2.48KN/m

按面板的抗弯承载力要求：Mmax=0.1q1l12=[fww]=1/6fwbh2

0.1×2.48×l12=1/6fwbh2

l1=[(1/6×30×200×252)/(0.1×2.48)]0.5=1587.5

按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250

Umas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250

L1'=[(100×104×4.16×104)/(2.48×0.677×250)]1/3=463mm

2）板厚按100mm算

则最大弯距：Mmax=0.1q22l22

最大挠度：Umax=0.667q22l24/(100EL)

其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m

按面板的抗弯承载力要求：Mmax =0.1q22l22=[fww]=1/6fwbh2

1.1×1.612×122=1/6fwbh2

l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787

按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250

Umax=0.677q2l24/(100EI)=12/250

L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm

取按抗弯承载力，刚度要求计算匠小值，l1'=463mm，施工次龙骨间距取200mm

（3）用Φ48×3.5碗口架管，间距最大为1200mm，上设U托，最下一层地杆距地300mm，中间水平拉杆间距大于1200mm，支撑杆有效面积A=489mm2(内R=41mm)

1）抗压强度验算

N=8.06×2.12×1.2=11.6KN

[N]=Af= =489×215=105KN<11.6KN满足

2）稳定性验算。（按中心点最大偏心25mm计算）

Ix=(Ix/A)1/2=(1.22x105/489)1/2=15.79mm

Xx=1800/ix=1800/15.79=114

查Q235，b类截面轴压稳定系数φx=0.453

Nex=π2EA/λx2=π2×2.06×105×489/1142=76.4KN

初始偏心弯距Mx=Ne=16×103×25=4×104N.mm

截面塑性发展系数rx=1.0

受压最大纤维毛截面抵抗距

Wlx=Ix/(D/2)=1.22×105/(48/2)=5083.3mm3

1）新浇混凝土对模板产生的侧压力①，标准层层高3.4m，侧压力为

F1=0.22rct0β1β2v1/2 F2=Hrc

式中：F1、F2——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；

rc——混凝土重力密度，取材24KN/m；

v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m；

β1——外加剂影响修正系数β1=1.0；

得 F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2

F2=24×m2>F1

取F=F1=52.58KN/m2

2)倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②

混凝土采用布料杆浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4KN/m2。

由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为

q=1.2×①+1.4×②=1.2×52.58+1.4×4=68.69KN/m2(用于验算模板及其支撑的强度)

q=①=52.5KN/m2(用于验算模板及其支撑的刚度)

（2）模板及次龙骨的设计及验算

1）次龙骨的设计及验算

次龙骨选用50×100mm白杉，间距200mm，接受力方向垂直于木纹方向，其截面性能为：

E=10000N/mm2,σ=87N/mm2，I=416cm2,w=83cm2

主龙骨间距取为600mm，次龙骨接三跨连续梁计算

q托=qL模=68.69×0.30=20.6KN/m

式中：q托——模板传给次龙骨的线荷载

L模——模板的跨度

得次龙骨截面最大弯矩形为

Mmax=0.1托τ2托=0.1×20.6×0.7KN·m

σ=M/W=0.74×106/83×103=8.91<[σ]87N/mm2

∴次龙骨的强度满足要求。

q次=L模=68.69×0.25=17.17KN/m

ω=6.77×q次/L次/100EL

=0.677×17.17×0.64×1012/100×104×416×106

=0.36mm<[ω]=1.5mm

∴次龙骨的刚度满足要求。

（3）主龙骨的设计及验算

主龙骨的选用Φ48×3.5×2钢管，间距为600mm，双根布置，穿墙螺栓间距取600mm，主龙骨接三跨连续梁计算

σ=215Nmm2,I=2×12.9×104cm，W=2×15.08×103cm

次龙骨传给主龙骨的集中荷载为

P主=q托L次=22.28×0.6=13.37KN

得主龙骨截面最大弯矩为

Mmax=0.604P主L次=0.604×10.3×0.6=3.73KN

σ=M/W=3.73×106/2×15.08×103=123.67，[σ]=215n/mm2

∴主龙骨的强度满足要求。

次龙骨传给主龙骨的集中荷载为

P主=q次L次=17.17×0.6=10.3KN

ω=1.883×PL/100EL=1.883×10.3×103×0.63×109/100×2.06×105

2×12.19×104=0.83mm<3.00mm(满足要求)

∴主龙骨的刚度满足要求。

每根穿墙螺栓承受的模板侧压力面积单元见下图：

得每根穿墙螺栓承受的拉力为

T=qs\52.58×1×0.6=31.55KN

选用Φ14穿墙螺栓，查表得净面积A=105mm2

σ=T/A=31.55×103/105=300.5N/mm2

∴穿墙螺栓的承载力满足要求。

柱箍采用100×100方楞，间距400mm

（1）柱模受到新浇砼侧压力

F1=0.22rct0β1β2v1/2

F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2式中F1——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；

rc——混凝土重力密度，取材24KN/m；

v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取h=3.4m；

β1——外加剂影响修正系数，β1=1.0；

（2）柱箍所受的均部荷载值（N/mm）

q=2.58×103/106×400×0.85=17.88N/mm

(3)柱箍最大弯距值（N/mm）

Mmax=qL22=17.88×8002/8=1430400N.m

N/A+Mmax/rπWnx=600×17.88/875+1430400/15.3×103=99.62

N/mm2＜f=215N/mm2(可以)

（5）挠度计算W=5L14/38EL=5×6004/384×103×9×0.5×100×303=0.83mm＜[W]=1.mm(满足要求)

底膜自重 5×0.04×0.45×1.2=0.108

混凝土自重 24×0.45×0.8×1.2=10.368

钢筋自重 1.5×0.45×0.8×1.2=0.648

振捣混凝土载荷 2×0.45×1.2=1.08

合计 q1=12.204

乘以折减系数0.9 则q1×0.9=q2=10.98KN/m

底膜下的楞木间距为0.2m，是一个多等多跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算。

按最不利荷载部之中结构静力表示得。

挠度系数：KW=0.967

剪应力：τ=3V/（2bh）=3×1.36×103/(2×450×40)=0.113n/mm2＜fv=1.4n/mm2

荷载不包括振捣混凝土载荷。则q1=11.24则q2=10.012KN/m

w=kwq14(100EL)=0.967×10.012×2004/(100×9×103×450×403/12)=0.00717＜[W]=1/720=200/720=0.278mm（满足要求）

假设T=30OC，β1=1.2，β2=1，V=2m/h，则；

1）侧压力：F1=0.22rctoβ1β2V0.5

0.22×24×200/(30+15) ×1.2×1×20.5=39.82KN/m

F2=rch=24×0.8=19.2KN/m

取两者较小值，即F2=19.2KN/m

乘以分项系数：F=19.2×1.2=23.04KN/M2

2）振捣混凝土时产生的荷载：4KN/M2

乘以分项系数4×1.4=2.6KN/M2

上两项系数合计23。01+5.6=28.64KN/ m

根据立档间距为600mm的条件：则载荷为：

乘以折减系数，则q=17.184×0.9=15。4656n/nn

仍按四等跨计算，其km，kv，kww于前述相同，设偶膜用50mm厚

σ=m/w=478.29×103×6/(600×402)=2.99n/mm2<13n/mm3(满足要求)

v=0.620ql=0.620×10.98×600=4084.56n=4.85KN

剪应力τ=3v/(2bh)=3×4085/(2×600×40)=0.26n/m2

取侧压力f=23.04n/m2化为线荷载23.04×0.6=13.82KN/m

乘以折减系数q=0.9×13.82=12.24KN/m

w=0.967ql4(100EL)=0.967×12.24×6004×12/(100×9×103×600×403)=0.533mm<[w]=1/400=600/400=1.5mm(满足要求)

（4）看管支柱验逄（按1250MM 验算）

δ=N/ΦA=33.1/0.191×4.89=35.44≤f=215N/mm2(满足要求)

板面：H=6MM厚Q235钢板

横背楞：[8槽钢

穿墙螺栓：T30大螺栓

新浇筑混凝土侧压力标准值见右图，其下部最大值为50KN/m2。

新浇筑混凝土侧压力设计值为：F1=50×1.2=60KN/m2

倾倒混凝土时的荷载标准值为

60KN/m2，其设计值

F2=60×1.4=84KN/m2。

板面支撑于横肋、坚肋、按双向板计算板面，根据模板的实际受力情况，取三面固定、一面筒支出区可知计算。面板长宽经Lx/Ly=300/400=0.75，其中，Lx=300mm，Ly=400mm。取10mm宽的板条作为计算单位。

F3=F1=F2=60+84=144KN/M2=0.144N/MM2

10MM宽板条均布荷载：q\0.85×0.144=1.224N/mm

Mmax=M0x×ql2=0.0750×1.224×3002=8262N.mm

Wx=bh2/6=10×62/6=60.00mm3

Σmax=Mmax/γxWx=8262/1×60=137.7N/mm2<215N/mm2满足要求。

挠度：Vmax=fmax ql4/K

其中：q=50×0.01=0.5KN/M=0.5N/mm

公路养护工程质量检验评定标准JTG 5220-2020.pdf l=300mm

其中：E——钢材的弹性模量

V——钢板的泊松系数

各生活费数代入算式有：

JTG／T 3360-03-2018标准下载Vmax=fmax.ql4/K=0.00219×0.5×3004/4.08×107=0.22mm而且[V]=300/500=0.6

Vmax<[V]，找度满足要求。

横肋以背楞为支点，两端悬臂部分较短，可近似按两跨连续梁计算。