施工组织设计下载简介

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施工专项方案之四模板施工方案(可单独下载解压)

Φ14螺栓承载力为N=As×f=33.08KN

式中： As=3.14×72

JGT166-2016 纤维片材加固修复结构用粘接树脂 每根螺栓承受荷载：61.74×0.6×0.9/3=11.11KN<33.08 KN

剪力墙的净高度： 4.1m

选用15厚木胶板作面板，50×100木方作背楞，间距250mm，钢管作大横杆，间距500mm，Φ14螺栓穿墙对拉，间距500mm

公式：F1=0.22ct012V1/2

式中：c——新浇砼重力密度为24KN/m3

1——不掺用外加剂取1.0。

2——砼坍落度影响修正系数>11cm时取1.15

V——砼浇筑速度1（m/h）。

t0——新浇砼初凝时间按200/（ t +15）（t为砼入模温度取200C）

F7=倾倒砼时产生的荷载标准值取2.0KN/m2。

F1= 0.222411.15200/(20+15)11/2=34.7KN/m2

F2=243.9=93.6KN/m2 取34.7KN/m2

考虑荷载分项系数和折减系数：

34.71.20.9=37.47KN/m2

21.40.9=2.52KN/m2

按五跨等跨连续梁计算：

①强度计算：Mmax=Km.qL2

式中：Km—取0.105

q—37.47+2.52=40KN/m2

L—竖楞间距250mm

W—面板截面抵抗矩=bh2/6=1×0.0152/6=0.0000375

Mmax=0.105×40×0.2502=0.262KN.m

σ=0.262/0.0000375=6.99N/m 2< [σ]=15/1.55=9.7N/mm 2（满足）

②挠度验算：f=Kf.q. L4/100EI

式中： Kf—取0.644

q=37.47KN/m2

L=次龙骨间距：0.25 m

E—面板的弹性模量为0.9×7.5×106KN/m2

=0.0005<0.25/400=0.000625 (安全，满足清水混凝土表观质量要求)

3.3 墙模背楞计算

按五跨等跨连续梁计算：

①强度计算：Mmax=Km.qL2

式中：Km—取0.105

q—40×0.250=10KN/m

L—大横杆间距0.5m

W—方木截面弹性抵抗矩=bh2/6=0.05×0.012/6=0.00008333

Mmax=0.105×10×0.52=0.263KN.m

σ=0.187/0.00008333=3157KN/m 2<[σ]=12000KN/m 2 （满足）

②挠度验算：f=Kf.q. L4/100EI

式中：Kf—取0.644

L—取0.5m

q—37.47×0.250=9.37KN/m

E—木方弹性模量为11×106KN/m2

I—木方截面惯性矩bh3/12=0.05×0.13/12=0.000004166

f= 0.644×9.37×0.54/ 100×11×106×0.000004166

=0.000081<0.5/400=0.00125 (安全)

3.4双支钢管φ48*3.5大横杆计算

①强度计算：Mmax=Km.qL

式中：Km—取0.171

q—40×0.250×0.5=5KN/m

W—钢管截面抵抗矩0.00000508×2

Mmax=0.171×5×0.5=0.428KN.m

σ=0.428/0.00001016=42125KN/m2 <[σ]=215000KN/m2 （满足）

②挠度验算：f=Kf.q. L3/100EI

式中：Kf—取1.097

L—取0.5m

q—37.47×0.250×0.5=4.69KN

E—钢材弹性模量为2.06×105N/mm2

f= 1.097×4.69×103×0.53×109/ 100×2.06×105×12.19×104

=0.128mm<500/400=1.25mm (安全)

3.5 对拉螺栓计算：

Φ14螺栓承载力为N = As ×f =32.21KN

式中： As=3.14×72

每根螺栓承受荷载：40×0.5×0.5=10KN<32.31 KN （安全）

一、梁截面：条形基础反梁600×500,框梁模板选择最不利和梁尺寸普遍的情况进行验算，选用370 mm *1100 mm的梁进行验算。

反梁侧模板：选用15厚木胶板作面板，50×100木方作横向背楞，间距0.25m，短钢管作竖楞，间距为0.6米。用φ14螺体穿梁对拉。

框梁：选用15厚木胶板作面板，底模次龙骨采用50×100木方，间距0.15m。主龙骨采用φ48×3.5钢管，间距600mm；侧面模板配置同反梁。顶撑采用钢管φ48×3.5，间距600 *1000mm。

按600×500(扣除底板厚度700)截面计算

振捣砼产生的荷载 P5 =4KN/m2

F6=0.22ct012V1/2

F6=0.22×24×1×1.15×200/(20+15)×11/2=34.7KN/m2

F5=4.0KN/m2

考虑荷载分项系数和折减系数：

34.7×1.2×0.9+4×1.4×0.9=42.52KN/m2

3. 2 侧模面板计算：

15厚多层板面板按两跨等跨连续梁计算：

强度计算：Mmax=Km.qL2

式中：Km—取0.125

q—42.52KN/m2

L—横楞间距0.30m

Mmax=0.125×42.52×0.252=0.332KN.m

挠度验算：f=Kf. qL4/100EI

式中：Kf—取0.521

q—34.7KN/m

E=0.9×7.5×106KN/m2

=0.00037<0.25/400=0.000625 (安全)

3. 3 侧模背楞计算：

50×100木方按五跨连续梁计算。

强度计算：Mmax=Km.qL2

式中：Km—取0.105

q—42.52×0.25=11.38KN/m

L—短钢管竖楞间距0.6m

Mmax=0.105×11.38×0.62=0.43KN.m

σ= Mmax/W=0.43/0.00008333=5160KN/m 2<12000KN/m 2 （满足）

挠度验算：f=Kf. qL4/100EI

Kf——取0.644

q=34.7×0.25=8.68KN/m

E——木方为11×106KN/m2

I——木方截面惯性矩bh3/12=0.0000042m3

f=0.644×8.68×0.64/100×11×106×0.0000042

=0.00016<0.6/400=0.0015 (可以)

以梁截面较大的为计算依据370*1100

①模板及支架自重 P1 =0.75 KN/m2

②新浇砼重 P2=24×1.1=26.4KN/m2

③钢筋重 P3 =1.5×1.1=1.65KN/m2

④振捣砼产生的荷载 P5 =2KN/m2

⑤考虑荷载分项系数和折减系数：

荷载设计值：（0.75+26.4+1.65）×1.2×0.9=31.1KN/m2

2×1.4×0.9=2.52KN/m2

15厚多层板面板，次龙骨50×100木方间距150，按两跨等跨连续计算：

①强度计算：Mmax=Km. qL2

注：Km—取0.125

q—31.1+2.52=33. 62KN/m

L—背楞间距150mm

Mmax =0.125×33.62×0.152=0. 095KN.m

W—多层板截面抵抗矩bh2/6=1×0.0152/6=0.0000375

σ= Mmax/W=0.095/0.0000375=2521.5KN/m2＜[σ]=15/1.55=9.7N/mm 2（满足）

挠度验算：f=Kf×(qℓ4/100EI)

式中：Kf—取0.521

q—P1+ P2+ P3=31.1KN/m2

E—面板弹性模量=6.75×106KN/m2

I—面板的截面惯性矩=bh3/12=1×0.0153/12=0.000000281

f=0.521×31.1×0.154/100×7.65×106×0.000000281

=0.000038<0.15/400=0.00038 (安全，满足清水混凝土表观质量要求)

次龙骨用50×100木方按五跨连续梁计算：

①强度计算：Mmax=Km.qL2

式中：Km—取0.105

q—33.62×0.15=5.04KN/m

L—钢管横楞间距0.6m

Mmax=0.105×5.04×0.62=0.191KN.m

W—方木截面弹性抵抗矩=bh2/6=0.05×0.12/6=0.000083

σ=0.191/0.000083=2304KN/m 2<12000KN/m 2 （满足）

②挠度验算：f=Kf.q. L4/100EI

式中：Kf—取0.644

q—31.1×0.15=4.665KN/m

E—木方弹性模量为11×106

I—木方截面惯性矩bh3/12=0.05×0.13/12=0.0000042

f= 0.644×4.665×0.64/ 100×11×106×0.0000042

=0.000084<0.6/400=0.0015 (安全)

横楞选用φ48×3.5钢管，间距600，顶撑间距500。按两跨间连续梁计算（2个集中荷载）。

①强度计算：Mmax= Km.FL

式中：Km=0.156

F—5.04×0.6=3.04KN

Mmax=0.156×3.04×0.5=0.237KN.m

W—φ48×3.5钢管截面弹性抵抗矩0.00000508m3

σ=0.237/0.00000508=46.65N/ m m 2<205N/m m 2 （满足）

②挠度验算：f=Kf.q. L3/100EI

式中：Kf—取0.912

q—4.665×0.6=2.8KN

E—钢材弹性模量为2.06×105N/mm2

f= 0.912×2.8×103×0.53×109/ 100×2.06×105×12.19×104

=0.127<500/400=1.25mm (安全)

验算其稳定性：N/φA≤fKAKH

式中： N—轴心压力3.04×0.688×2+3.04=5.13KN

A—钢管截面积=489mm2

φ—稳定系数。先求λ=h/I=1800/15.74=144 查表φ=0.489

f—钢管抗压强度设计值205N/mm2

KA—与立杆截面有关的调整系数取0.85。

KH—与立杆高度有关的调整系数取0.8。

5.13/0.489×489=21.5N/mm2<205N×0.85×0.8=139.4N/mm2（满足）

梁侧面模板参考地梁的侧面模板支设。

地下室顶板大部分250厚，净高为4100mm为例：

模板面板选择15厚木胶板，次龙骨选用50mm×100mm方木间距250mm，主龙骨选用100mm×100mm方木间距1200mm；支撑系统采用的钢管类型为48×3.5，立杆纵距 b=1.2m，立杆的横距 l=1.2m，立杆的步距 h=1.80m。

图 楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

2.1 荷载计算

①模板及支架自重 0.75 KN/m2

②新浇砼空心板自重 24×0.25=6KN/m2

④施工荷载 2.5KN/m2

某高速公路投标施工组织设计方案考虑荷载分项系数和折减系数：

（0.75+6）×1.2×0.9=7.29KN/m2

2.5×1.4×0.9=3.15KN/m2

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照五跨连续梁计算。

隧道二次衬砌施工方案①强度计算：Mmax=Km. qL2

注：Km—取0.105

q—7.29+2.52=9.81KN/m