施工组织设计下载简介

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北京某学校工程高大模板施工方案（供参考）

14.1楼板支撑系统的验算

由于楼板模板采用15厚多层板做面板，用50×100和100×100木方做龙骨，在《模板施工方案》已经验算过，在这里主要进行立杆稳定性计算。

从脚手架布置图来看,只有Ⅲ段室内活动室立杆伸出自由长度最大,就按此图进行计算。

VRV空调施工组织设计模板及支架自重标准值:0.75kN/m2

施工人员及设备荷载标准值:1.0kN/m2

混凝土自重24×0.15=3.6kN/m2

钢筋自重1.1×0.15=0.165kN/m2

由于模板支架为敞开架,挡风系数小,可忽略风荷载的影响.单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:

N=[(0.75+3.6+0.165)×1.2+1.0×1.4]×0.92=5.52KN

模板支架立杆的计算长度l0=1.5+2×0.44=2.08m

根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130—2001,2002年版)

表5.3.3取长度系数μ=1.5

由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ=l0/i=kμh/i.

当k=1时,λ=1.5×208/1.58=197＜210,满足要求。

当k=1.155时,λ=1.155×208×1.5/1.58=228。

N/фA=5.52×103/(0.14×489)=81N/mm2＜205N/mm2

14.2.1Ⅰ段报告厅梁的验算

以梁高1250mm，宽350mm，顶撑间距450mm,采用18厚多层板及50×100木方作底板模。

底模板自重0.75×0.35=0.26kN/m

砼自重24×0.35×1.25=10.5kN/m

钢筋自重1.5×0.35×1.25=0.66kN/m

活荷载2.0×0.35=0.7kN/m

总竖向荷载q=(0.26+10.5+0.66)×1.2+0.7×1.4=14.65kN/m

抗拉、抗压和抗弯设计值:f=11N/mm2

弹性模量:E=9000N/mm2

截面特性:I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4

W=bh2/6=40×852/=4.82×104mm3

按四跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查得弯距系数km=0.107,剪力系数Kv=0.607,挠度系数Kw=0.632

Mmax=kmql2=0.107×14.65×0.452=0.32KN·m

σ=Mmax/W=0.32×106/4.82×104=6.64N/mm2＜11N/mm2

ω=0.632ql4/100EI=0.632×14.65×4504/(100×9000×2.05×106)

=0.20mm＜L/400=1.125mm

单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:

N=[(0.26+10.5+0.66+0.75)×1.2+2×1.4]×0.45

模板支架立杆的计算长度l0=1.5+2×0.295=2.09m

根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130—2001,2002年版)表5.3.3取长度系数μ=1.5

由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ=l0/i=kμh/i。

当k=1时,λ=1.5×209/1.58=198＜210,满足要求。

当k=1.155时,λ=1.155×209×1.5/1.58=229。查表得ф=0.139

N/фA=7.83×103/(0.139×489)=115N/mm2＜205N/mm2

结论：凡是梁高大于1m的顶撑间距为450mm，小于等于1m的顶撑间距为900mm。

14.2.2Ⅰ段室内活动室梁的验算

以梁高1200mm，宽400mm，顶撑间距450mm,采用18厚多层板及50×100木方作底板模。

底模板自重0.75×0.4=0.3kN/m

砼自重24×0.4×1.2=11.52kN/m

钢筋自重1.5×0.4×1.2=0.72kN/m

活荷载2.0×0.4=0.8kN/m

总竖向荷载q=(0.3+11.52+0.72)×1.2+0.8×1.4=16.17kN/m

抗拉、抗压和抗弯设计值:f=11N/mm2

弹性模量:E=9000N/mm2

截面特性:I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4

W=bh2/6=40×852=4.82×104mm3

按四跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查得弯距系数km=0.107,剪力系数Kv=0.607,挠度系数Kw=0.632

Mmax=kmql2=0.107×16.17×0.452=0.35KN·m

σ=Mmax/W=0.35×106/4.82×106=7.26N/mm2＜11N/mm2

ω=0.632ql4/100EI=0.632×16.17×4504/(100×9000×2.05×106)

=0.22mm

单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:

N=[(0.3+11.52+0.72+0.75)×1.2+2×1.4]×0.45

模板支架立杆的计算长度l0=1.8

根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130—2001,2002年版)表5.3.3取长度系数μ=1.5

由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ=l0/i=kμh/i。

当k=1时,λ=1.5×180/1.58=171＜210,满足要求。

当k=1.155时,λ=1.155×180×1.5/1.58=197。查表得ф=0.186

N/фA=8.44×103/(0.186×489)=92.8N/mm2＜205N/mm2

结论：凡是梁高大于1m的顶撑间距为450mm，小于等于1m的顶撑间距为900mm。

14.2.3Ⅱ段展厅梁的验算

由于该展厅顶板梁截面不大，按常规支撑能满足承载力及稳定性要求。

14.2.4Ⅲ室内活动室梁的验算

以梁高1300mm，宽400mm，顶撑间距450mm,采用18厚多层板及50×100木方作底板模。

底模板自重0.75×0.4=0.30kN/m

砼自重24×0.4×1.3=12.48kN/m

钢筋自重1.5×0.4×1.3=0.78kN/m

活荷载2.0×0.4=0.8kN/m

总竖向荷载q=(0.30+12.48+0.78)×1.2+0.8×1.4=17.39kN/m

抗拉、抗压和抗弯设计值:f=11N/mm2

弹性模量:E=9000N/mm2

截面特性:I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4

W=bh2/6=40×852=4.82×104mm3

按四跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查得弯距系数km=0.107,剪力系数Kv=0.607,挠度系数Kw=0.632

Mmax=kmql2=0.107×17.39×0.452=0.377KN·m

σ=Mmax/W=0.377×106/4.82×104=7.8N/mm2＜11N/mm2

ω=0.632ql4/100EI=0.632×17.39×4504/(100×9000×2.05×106)

=0.24mm

单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:

N=[(0.30+12.48+0.78+0.75)×1.2+2×1.4]×0.45

模板支架立杆的计算长度l0=1.2+2×0.335=1.87m

根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130—2001,2002年版)表5.3.3取长度系数μ=1.5

由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ=l0/i=kμh/i。

当k=1时,λ=1.5×187/1.58=177＜210,满足要求。

当k=1.155时,λ=1.155×177×1.5/1.58=194。查表得ф=0.191

N/фA=8.99×103/(0.191×489)=96N/mm2＜205N/mm2

结论：凡是梁高大于1m的顶撑间距为450mm，小于等于1m的顶撑间距为900mm。

14.3预应力力空心楼板强度及变形验算

计算空心楼板的折算厚度:

/(21×32)=0.41m

楼板新浇混凝土自重：(24x0.41＋1.1x0.41)+0.014×10×0.41=10.35kN/m2

模板自重0.75kN/m2

施工活荷载2.5kN/m2

q=(10.35+0.75)×1.0×1.2+2.5×1.0×1.4=16.82kN/m

Mmax=0.107ql2=0.107×16.82×0.3×0.3=0.162kN.m

W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3

σ=Mmax/W=0.162×106/3.75×104=4.32N/mm2＜9.68N/mm2

模板上的正常使用极限状态设计值,按楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重以及模板自重组合计算：

q=(10.35+0.75)×1.0=11.1kN/m

I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4

V=0.632ql4/100El

=0.632×11.1×3004/100×4680×2.81×105=0.518mm

验算时,其变形值不得超过计算跨度的l/400=300/400=0.75mm。

14.3.2次龙骨计算

多层板及50mm×100mm方木自重标准值:0.3kN/m2。

方木上的承载能力极限状态设计值,按胶合板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算：

q=（0.3+10.35）×0.3×1.2＋2.5×0.3×1.4=4.884kN/m

Mmax=0.125ql2=0.125×4.884×0.92=0.49kN·m

W=bh2/6=40×852/6=4.82×104mm3

σ=Mmax/W=0.49×106/4.82×104=10.2N/mm2＜11N/mm2

模板上的正常使用极限状态设计值,按多层板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算:

q=(0.3+10.35)×0.3=3.195kN/m.

I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4

V=0.632ql4/100El=0.632×3.195×9004/100×9000×2.05×106=0.72mm

验算时,其变形值不得超过计算跨度的l/400=900/400=2.5mm

14.3.3主龙骨计算

采用φ48×3.5mm钢管满堂架作为支撑,楼板底立杆纵、横距0.9m,步距1500mm.由于水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小,忽略不计。

施工人员及设备荷载标准值:2.0kN/m2

直接支承方木的水平杆上的承载能力极限状态设计值,按胶合板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算。为方便计算，将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。水平杆按两跨连续梁计算：

q=（0.3+10.35）×0.9×1.2+2.0×0.9×1.4=14.022kN/m

W=bh2/6=85×852/6=1.02×105mm3

I=I=bh3/12=85×853/12=4.35×106mm4

Mmax=0.125ql2=0.125×14.022×0.92=1.42kN·m

σ=Mmax/W=1.13×106/1.02×105=11N/mm2=fm=11N/mm2

直接支承方木的水平杆上的正常使用极限状态设计值,按胶合板及50mm×

100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算:

q=（0.3+10.35）×0.9=9.585kN/m

V=0.677ql4/100El

快速检测混凝土抗冻性能试验方法研究_李中田.pdf=0.677×9.585×9004/100×9000×4.35×106

验算时,其变形值不得超过计算宽度的l/400=900/400=2.5mm

14.3.4立杆稳定性验算：

(24x0.41＋1.1x0.41)+0.014×10×0.41=10.35kN/m2

模板自重0.75kN/m2

钢管自重0.5kN/m2

施工活荷载2.5kN/m2、

静载分项系数取1.2丁岸路1#、2#住宅楼、3#办公楼、地下车库工程基坑开挖施工方案，施工活荷载分项系数取1.4

合计：17.42KN/m2