施工组织设计下载简介

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200912厂房工程高大模板专项施工方案

活荷载标准值q2=(4.000+1.000)×0.900=4.5kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；

办案及专业技术用房装饰工程施工组织设计I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.2×3.015+1.4×4.5)×0.450×0.450=0.201kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.201×1000×1000/48600=4.321N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.2×3.015+1.4×4.5)×0.450=2.678kN截面抗剪强度计算值T=3×2678/(2×900×18.000)=0.248N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×3.015×1.2×4504/(100×6000×437400)=0.383mm

面板的最大挠度小于450.0/250,满足要求!

⑵、模板支撑方木的计算

方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

钢筋混凝土板自重：q11=25.000×0.120×0.450=1.35kN/m

模板的自重线荷载：q12=0.350×0.450=0.158kN/m

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+4.000)×0.450=2.25kN/m

静荷载q1=1.2×1.35+1.2×0.158=1.810kN/m

活荷载q2=1.4×2.25=3.15kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=4.960kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.960×0.90×0.90=0.402kN.m

最大剪力Q=0.6×0.900×4.960=2.678kN

最大支座力N=1.1×0.900×4.960=4.910kN

方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.333cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.667cm4；

抗弯计算强度f=0.402×106/83333=4.824N/mm2

方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql=0.6×4.960×0.9=2.678kN

截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2678/(2×50×100)=0.803N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算,集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=4.910kN。

经过连续梁的计算得到：

最大弯矩Mmax=0.773kN.m

最大变形vmax=1.634mm

最大支座力Qmax=10.257kN

抗弯计算强度f=0.773×106/5080.0=152.165N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.257kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

⑸、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

脚手架的自重(kN)：NG1=0.149×6.650=0.991kN

模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.900×0.900=0.284kN

钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.12×0.9×0.9=2.43kN

经计算得到静荷载标准值：NG=NG1+NG2+NG3=3.705kN。

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+4.000)×0.900×0.900=4.05kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：

N=1.2NG+1.4NQ=3.705×1.2+1.4×4.05=10.116kN

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式：

其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N=10.116kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，取值为1.185；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；

公式(1)的计算结果：
=69.420N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：
=31.015N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p——立杆基础底面的地基反力(kN/m2)，p=N/A；p=40.464

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=10.116kN

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=54.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；fgk=135.00

地基承载力的计算满足要求!

梁高900≤h≤1100mm梁模板计算：（该梁高范围内的梁模板系统构造和梁受力一致，取最大截面350×1100mm截面验算。层高8.5m部分对模板力柱支撑验算。梁高700≤h≤800以及h≤650梁模板设计见附后示意图，这种支设方式在本公司以往施工过的工程十分常见，由于篇幅原因在这里不做进一步验算。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h；

T——混凝土的入模温度，取25.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=33.590kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=26.400kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。

恒载设计值：q1=26.4×1.2=31.68kN/m2

活载设计值：q2=2×1.4=2.8kN/m2

⑵、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,q=(31.68+2.8)×0.45=15.516kN/m

按支撑在内楞上的四跨连续梁计算,计算简图如下:

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩,W=45.00×1.80×1.80/6=24.3cm3；

　　[f]——面板的抗弯强度设计值15.000N/mm2；

M=0.107ql2=0.107×15.516×0.23×0.23=0.089kN.m

f=M/W=0.089×106/24300=3.614<[f]=15.000N/mm2

q’=31.68×0.45=14.256kN/m

v=0.632q’l4/100EI<[v]=l/250

其中l——计算跨度(内楞间距),l=230mm；

　　E——面板的弹性模量,E=6000N/mm2；

　　I——面板的截面惯性矩,I=45.00×1.80×1.80×1.80×1.80/12=21.87cm4；

面板的最大允许挠度值,[v]=1.200mm；

v=0.632q’l4/100EI=0.632×14.256×2304/(100×6000×218700)=0.192mm

面板的挠度验算v<[v],满足要求!

⑶、梁侧模板内楞的计算

内楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6.00×10.00×10.00/6=100cm3；

I=6.00×10.00×10.00×10.00/12=500cm4；

恒载设计值：q1=31.68×0.23=7.286kN/m

活载设计值：q2=2.8×0.23=0.644kN/m

q=7.286+0.644=7.93kN/m

其中f——内楞抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——内楞的最大弯距(N.mm)；

　　W——内楞的净截面抵抗矩；

　　[f]——内楞的抗弯强度设计值13.000N/mm2。

M=ql2/10=7.93×0.45×0.45/10=0.161kN.m

l——内楞计算跨度(外楞间距),l=450mm；

内楞抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

f=0.161×106/100000=1.61N/mm2

内楞的抗弯强度验算<[f],满足要求!

若改用50×80的木方W=5×8×8/6=53.33cm3

f=0.161×106/53330=3.019N/mm2

内楞的抗弯强度验算<[f],亦满足要求!可以考虑改用50×80的木方。

v=0.677ql4/100EI=0.677×7.286×4504/(100×9500×5000000=0.043mm<[v]=l/250

其中E——内楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2；

内楞的最大允许挠度值,[v]=2.000mm；

内楞的最大挠度计算值,v=0.031mm；

内楞的挠度验算v<[v],满足要求!如改用50×80的木方W=5×8×8×/12=213.33cm3:

v=0.677ql4/100EI=0.677×7.286×4504/(100×9500×2133300=0.097mm<[v]=l/250v<[v],亦满足要求!

若外钢管楞间距改为900mm:M=ql2/10=7.93×0.9×0.9/10=6.423kN.m,f=6.423×106/133330=48.174N/mm2强度远远不满足要求,所以外钢管楞间距不得减小.而内木方楞截面尺寸可适当减小.

JGJT326-2014标准下载⑷、梁侧模板外楞的计算

外楞钢管承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的简支梁计算。本算例中，外龙骨采用双钢管楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

外钢楞的规格:圆钢管48×3.5；

外钢楞截面抵抗矩W=5.08×2=10.16cm3；

外钢楞截面惯性矩I=12.19×2=24.38cm4；

新河3标水利施工组织设计f=M/W=0.322×106/10160=31.73N/mm2<[f]=205.000N/mm2

外楞的抗弯强度验算<[f],满足要求!