施工组织设计下载简介
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乌鲁木齐国际机场改扩建航站楼通风空调工程施工组织设计[FX]=αPg/K=0.85×78498/6=11120N>FX=5500N.
屋面板上预埋Φ16钢筋环做锚拉环
YD／T 3357.1-2018 100Gb／s QSFP28 光收发合一模块 第1部分：4x25Gb／s SR4.pdfF=FX×a/L=5500×0.7×3=1283.3N
Φ16钢筋环：[Pf]=kAg×Fy=0.85×210×210=37485N
结论：预埋环强度足够安全。
三根Φ48×3.5的钢管组合成三角形截面，对应x—x轴（形心）的
Ix=3I+Ay12+2Ay22
=3×1.22×105+489×712+2×489×352
=4.03×106mm4
Wx1=Ix/y1=4.03×106/71=5.67×104mm3
Wx2=Ix/y2=4.03×106/35=1.15×105mm3
σ1=M/Wx1=3.85×106/5.67×104=67.9N/mm2
σ2=M/Wx2=3.85×106/1.15×105=67.9N/mm2
[σ]=0.85f=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2>σ1>σ2
fA=(FX×a2×L/3E×Ix)×(1+a/L)
式中：E=2.06×105N/mm2，I=4.03×106mm2
(FX×a2×L/3E×I)×(1+a/L)
=(5500×7002×3000/3×2.06×4.03×1011)×(1+700/3000)
=4.00mm 结论：挑梁挠度满足要求。 由3根Φ48×3.5的架杆，中间横插一根架杆组装成三角形挑梁，如后附图所示：均用十字扣件扣牢。挑梁内侧间距2000也用十字扣件与架杆连成整体，并与预埋环连成一体。 三、外挑脚手架（安全防护架）安全性计算 搭设情况：搭设单排外挑脚手架时，每二层楼高挑一次，主杆纵向间距1.5米；挑出墙间距0.90米；一至二层裙楼部分的层高为4.8米，脚手架步距为1.2米，三层以上的主楼部分的层高为2.9米，脚手架步距为1.45米； 具体搭设方法详见附图。 裙楼部分脚手架与墙体连接点竖向间距：H1＝4×1.2＝4米。水平距离L1＝3L＝3×1.5＝4.5米。钢管为Φ48×3.5。 根据装修施工荷载QK＝2.0KN／m2。 二层折合步数：n1＝4.8×2／1..2＝8步 不考虑荷载时，按下列公式进行验算： N／ΦA≤kAKHf…………………………………（1） 每一步每一纵距架杆自重：查表4－4－4（施工手册） NGK1＝0.495KN 一个立杆纵距的构件及物品重：查表4－4－5 NGK2＝5.58KN 一个纵距内施工荷载产生的轴力：查表4－4－6 则N＝1.2（n1NGK1+NGK2）+1.4NGK N=1.2×（8×0.495＋5.58）＋1.4×5.60 由b=0.70m、H1＝4.8m， 查表4－4－9得：μ＝25 λCx＝μλx＝25×8.00=200 查表4－4－7得：Φ＝0.180 f－抗压强度设计值，205N／mm2 KA－立杆截面调整系数单管：＝0.85 KH－高度调整系数∵H＝2H1＝9.6米＜25米 将N、KA、Φ、KH、f代入公式（1）中 N／ΦA＝19.29×1000／0.180×492×2 ＝108.9N／mm2 KAKHf＝0.85×0.8×205 ＝139.4N／mm2＞108.9N／mm2 结论：裙楼部分的外挑脚手架安全。 二层折合步数：n1＝2.9×2／1.45＝4步 不考虑荷载时，按下列公式进行验算： N／ΦA≤kAKHf…………………………………（1） 每一步每一纵距架杆自重：查表4－4－4（施工手册） NGK1＝0.495KN 一个立杆纵距的构件及物品重：查表4－4－5 NGK2＝5.58KN 一个纵距内施工荷载产生的轴力：查表4－4－6 则N＝1.2（n1NGK1+NGK2）+1.4NGK N=1.2×（4×0.495＋5.58）＋1.4×5.60 由b=0.70m、H1＝4.0m， 查表4－4－9得：μ＝25 λCx＝μλx＝25×8.00=200 查表4－4－7得：Φ＝0.180 f－抗压强度设计值，205N／mm2 KA－立杆截面调整系数单管：＝0.85 KH－高度调整系数∵H＝2H1＝5.80米＜25米 将N、KA、Φ、KH、f代入公式（1）中 N／ΦA＝16.91×1000／0.180×492×2 KAKHf＝0.85×0.8×205 ＝139.4N／mm2＞95.5N／mm2 结论：主楼部分的外挑脚手架安全。 第五章、基坑开挖及支护安全技术措施 本工程采用机械挖土，一次挖至距基底300mm处，余土由人工配合清挖基底、修整边坡、沟槽等，由于施工场地较小，现场不留置余土，土方全部运至甲方指定地点。 土方开挖至基底标高30cm处时，采用人工清理基槽至基底标高。 基坑挖好后应会同勘察单位、设计单位、监理单位及甲方等有关部门验槽合格后方可进行基础施工。 ㈠、基坑支护的技术措施 该工程基础较深，且建筑物两边有永久建筑物，西端为交警大队的几间平房及警卫室，相邻尺寸为7米。东端相邻一三层建筑物，哈密市规划此处为消防道，间距尺寸为6.5米左右，基础埋深均不大，所以做好此处的基坑支护措施是安全生产的重中之重。 经了解现场土质为粉土粉砂，决定对该工程A—C轴、24—26轴、2轴A—B段、1轴的B—C段及2轴的D—G段做钢管式防护架，以保证作业人员的人身安全，其余部位按规定放坡。 专职安全员全天负责监控，钢管防护架具体作法详见后附图。 ㈡、基坑支护的安全技术措施 2、人员上下基坑应搭设爬梯。采用Ф48×3.5架杆扣紧，梯步采用双排钢管组合而成，两钢管之间宽度为18cm。设两道扶手杆，高度不小于1.10，爬梯宽度0.9左右。 3、对车辆通行拐弯处的基坑边，围栏上应有警示标志，夜晚加强照明或悬挂红灯警示。 第六章、模板支撑安全性计算 根据已知条件：现浇板厚150mm；截面尺寸：5700×4800mm；最大梁断面300×900mm2；最大梁跨度3500mm；最大柱断面600×600mm2。 新浇平板砼自重：24KN/m3×0.15=3.60KN/m2 平板钢筋自重：1.1KN/m3×0.15=0.165KN/m2 竹胶板及支架重：0.30KN/m2 施工荷载：2.5KN/m2 根据（GB50204—92）荷载效应组合和分项系数 静载：q1=1.2×（3.6+0.165+0.30）=4.875KN/m2 活载：q2=1.4×2.5=3.5KN/m2 fw=13N/mm2；fC=12N/mm2； E=1000N/mm2 A=b×h=100×100=10000mm2 Wn=1/6bh2=1.67×105mm2 800800800800800800 静载：q1=4.875×0.4=1.95KN/m2=1.95N/mm2 活载：q2=3.5×0.4=1.4KN/m2=1.4N/mm2 Mmax=Km1q1L2+Km2q2L2+ =0.107×1.95×0.8×0.9+0.121×1.4×0.8×0.9 Vmax=KV1q1L+KV2q2L =0.607×1.95×0.8+0.62×1.4×0.8 N/An+Mfc/Wcfm≤fc N/An+Mfc/Wcfm =1.64×1000/10000+0.27×12×106/1.67×105×13 =1.65N/mm2<[fc]=12N/mm2 ω=Kωq1L4/100EI =0.632×1.95×8004/100×1000×8.33×106 =0.61mm≤[ω]=800/400=2mm 最大梁截面尺寸为0.3×0.9m2 梁模板及支架自重：0.75KN/m2 新浇砼自重：平板重：24KN/m3×0.15=3.6KN/m2 梁重：24KN/m3×0.3×0.9=6.48KN/m2 钢筋自重：平板重：1.1KN/m3×0.15=0.165KN/m2 梁重：1.5KN/m3×0.3×0.9=0.405KN/m2 施工荷载：支撑杆水平构件：1.5KN/m2 支架柱：1.0KN/m2 振捣砼时产生的荷载：水平面模板：2.0KN/m2 垂直面模板：4.0KN/m2 新浇砼侧压力：F=γH=24KN/m3×0.9=21.6KN/m2 倾倒砼侧压力：2.0KN/m2 荷载：q=1.2×(0.75+3.6+6.48+0.165+0.405)+1.4×2.0=16.48KN/m2 此梁梁底距地面高度为3.9m。 设支撑杆两端均为铰支，即μ=1.0 L0=μh=1.0×1.0=1.0m Ф48×3.5的钢管，回转半径为： i=1/4（d2+d12）1/2 =1/4（482+412）1/2 λ0=L0/i=1000/15.78=63.01 N=Vmax=KVqL =0.62×16.48×1.0=10218N A=πd2/4=3.14×482/4=1809mm2 N/ΨA=10218/0.722×1809 =13.0N/mm2<[f]=200N/mm2 =10218/489=20.9N/mm2<[f]=200N/mm2 结论：梁下支撑杆强度、稳定性均满足要求。 Fmax=4.0+21.6=25.6KN/mm2 Nmax=25.6×0.4×0.4=4.1KN<5.0KN(直角扣件抗滑力) 框架柱断面为600×600，最大浇筑高度4m。 F=0.22γct0β1β2V1/2 其中：γc——新浇砼的重力密度（KN/m3） t0——新浇砼的重力初凝时间 V——新浇砼的浇筑速度 β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂取1.0 β2——砼坍落度影响系数0.85 F=0.22×24×5.7×1.0×0.85×1.51/2 F=24×4=96KN/m2 二者取最小值即F=31.3KN/m2 倾倒砼时产生的荷载：2.0KN/m2 按抗弯强度计算柱箍间距S Pm=1.2×31.3+1.4×2.0=40.36KN/m2 Mmax=q·L12/8=Pm·SL12 Δ1=Mmax/W=Pm·SL12/8W N=q·L2/2=q·Pm·S·L2/2 Δ2=N/A=Pm·S·L2/2A Δmax=Δ1+Δ2≤f ∴S≤8Fwa/Pm（L12+4L2W） A=489mm；I=12.19×104mm4；W=5.08×10103mm3；f=200N/mm2； Pm=1.2×31.3=37.56 q=Pm·L1=37.56×0.6=22.54KN/m2 柱箍间距由模板刚度控制，其作用于模板上的挠度满足以下条件： ω=5q·S4/384EI≤[ω]=S/400 S≤3√384EI/5×400q E=2.05×105KN/mm2 I=12.19×104 S=3√384×2.05×105×12.19×104/5×400×31.24 二者取最小值即S=500mm 结论：柱箍使用单管扣件连接，间距以500mm为宜。 第七章、物料提升设备安全操作技术措施 该工程十五层主楼垂直运输采用1台QTZ40b型，高度80米塔吊，旋转半径40米，起重量1.5T。并配备两台48米的龙门架配合施工。两层群楼部分垂直运输采用1台15米的龙门架。 具体布置详见“施工现场平面布置图”。 一、龙门架安全技术措施 1、进入施工现场的每台龙门架必须具有出厂合格证，建立技术档案建设部办公楼南配楼抗震加固及装修改造工程施工组织设计，按规范进行安装、验收、检查。 2、应配备经正式考试合格，并持有操作证的专职人员进行操作。 3、提升机必须具有安全停靠装置、上极限限位器、紧急断电开关和断绳保护装置。 4、各楼层的通道口处，应设置常闭的停靠拦杆（门），停靠拦杆可采用钢管制造，其强度应能承受1KN/m水平荷载。 5、吊篮的上料口处应装设安全门，升降运行时安全门封闭吊篮的上料口，防止物料从吊篮中滚落。 6、上料口防护棚应设在提升机架体地面进料口上方，采用两层竹架板转料平台施工方案，上下竹架板层间距不小于600mm。其宽度应大于提升机的最外部尺寸。长度：低架提升机应大于3m，高架提升机应大于5m。