施工组织设计下载简介

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某10层住宅脚手架搭设施工方案栋配8个文件节点详图

在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

1、外架拆除前应由单位原工程负责人召集有关人员对架子工程进行全面检查与签证确认，建筑物施工完毕，且不需要使用时，脚手架方可拆除。

2、拆除脚手架应设置警戒，张挂醒目的警戒标志，禁止非操作人员通行和地面施工人员通行，并有专人负责警戒。

3、拆除外脚手架前应将通道口上的存留材料杂物清除公路路基工程预应力锚索张拉施工方案，按自上而下先装后拆，后装先拆的顺序。

4、拆除顺序为：安全网→踢脚杆→防护栏杆→剪刀撑→脚手片→搁栅杆→连墙件→大横杆→小横杆→立杆，自上而下拆除，一步一清，不得采用踏步式拆除，不准上、下同时作业。

5、长立杆、斜杆的拆除应由二人配合进行，不宜单独作业，下班时应检查是否牢固，必要时应加设临时固定支撑，防止意外。

6、如遇强风、雨、雪等气候，不能进行外架拆除。

7、拆卸的钢管与扣件应分类堆放，严禁高空抛掷。

8、吊下的钢管与扣件运到地面时应及时按品种规格堆放整齐。

生产安全事故应急救援预案

第一条:生产安全事故应急救援预案（以下简称应急预案）由南京脚手架有限公司制定,报南京市浦口区建工局备案。

第二条:预案指生产安全、消防安全以及公司整体安全工作的实施落实。

分析事故:全体成员、事故部门

事故报告:全体成员、事故部门

救援工具:苏A7E013

凡发生事故以第一负责人为责任人报告;

凡发生事故以救人为第一;

凡发生事故第一时间向上级负责人报告;

凡发生伤亡事故以第一时间送往就近医院;

普通悬挑架脚手架计算书

双排脚手架搭设高度檐口处为28m，楼梯处为29.8m,立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50m，立杆的横距为0.90m，立杆的步距为1.80米；

内排架距离墙长度为25cm～30cm；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；非竹笆层为一根

脚手架沿墙纵向长度约为111.8m；横向宽度约为16.5m；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件布置，竖向间距2.8m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件连接；

施工均布荷载标准值(kN/m2):3.0；脚手架用途:结构脚手架及装修；

本工程地处江苏省南京市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz为0.840，风荷载体型系数μs为0.649；

计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹笆片脚手板(kN/m2):0.05．

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20m，建筑物内锚固段长度1.20～2.00m。

与楼板连接的预埋钢筋直径(㎜):Φ20.00；

楼板混凝土标号:C25～C30；

钢丝绳安全系数为:6.000；

钢丝绳与墙距离为(m):1.20；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物1.20m。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.350×0.900/(2+1)=0.105kN/m；

活荷载标准值:Q=3.000×0.900/(2+1)=0.900kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.1716kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.900=1.260kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.1716×1.5002+0.10×1.260×1.5002

=0.315kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.315×106+0.371×106)/5080.0=135.04N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=135.04N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.0.143kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.900kN/m；

V=0.677×0.143×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.900×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.2031mm；

大横杆的最大挠度2.2031mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm=10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.350×0.900×1.500/(2+1)=0.1575kN；

活荷载标准值：Q=3.000×0.900×1.500/(2+1)=1.350kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.1575)+1.4×1.350=2.1486kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×0.9002/8=0.005kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.1486×0.900/3=0.64458kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.64958kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.64958×106/5080.000=127.88N/mm2；

小横杆的最大应力计算值σ=127.88N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×900.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.013mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.1575+1.350=1.5655kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

×121900.0)=1.614mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.013+1.614=1.627mm；

小横杆的最大挠度和1.627mm小于小横杆的最大容许挠度900.000/150=6.000mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，对接扣件3.2KN,

叩击螺栓拧紧扭力矩40—65N·m,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500=0.058kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×0.900=0.035kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.900×1.500/2=0.237kN；

活荷载标准值:Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.035+0.237)+1.4×2.025=3.1614kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1=[0.1248+(1.50+1.50×2)×0.038/1.80]×29.8=6.5504；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.05

NG2=0.05×9×1.500×(0.900+0.3)/2=0.405kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、钢管挡板，标准值为0.11

NG3=0.110×9×1.500/2=0.7425kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×29.800=0.2235kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.9214kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×0.900×1.500=4.050kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.400kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.400×0.840×0.649=0.153kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.9214+1.4×4.050=15.17568kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.9214+0.85×1.4×4.050=14.32518kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.153×1.500×

1.8002/10=0.0891kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=15.176kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；

长细比Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=15176.000/(0.186×489.00)=166.854N/mm2；

立杆稳定性计算σ=166.854N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=14.3252kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；

长细比:L0/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=14325.2/(0.186×489.000)+77770.999/5080.000=172.81N/mm2；

立杆稳定性计算σ=172.81N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.153kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=12.6m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),

N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

国税局景观绿化设计工程施工组织设计Nlw=1.4×Wk×Aw=2.8583kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.8583kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=300.000/15.800的结果查表得到φ=0.949室内装修施工工艺规范标准，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

Nl=7.8583