中海连湖(51#地)综合楼超高支模施工方案

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中海连湖(51#地)综合楼超高支模施工方案

立杆横向间距或排距Lb(m):0.30;

采用的钢管类型为Φ48×3.20;

扣件连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;

湖南长沙国金中心项目T2塔楼公寓精装修工程施工组织设计.docx模板自重(kN/m2):0.35;

钢筋自重(kN/m3):1.50;

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.5;

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0;

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0;

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

木材弹性模量E(N/mm2):10000.0;

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;

钢材弹性模量E(N/mm2):210000.0;

钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):205.0;

面板弹性模量E(N/mm2):9500.0;

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;

2.1.4.梁底模板参数

梁底模板支撑的间距(mm):300.0;

面板厚度(mm):14.0;

2.1.5.梁侧模板参数

主楞间距(mm):500;

次楞间距(mm):400;

穿梁螺栓水平间距(mm):500;

穿梁螺栓竖向间距(mm):400;

穿梁螺栓直径(mm):M12;

截面类型为圆钢管48×3.2;

主楞龙骨材料:木楞,,宽度50mm,高度100mm;

2.2梁模板荷载标准值计算

2.2.1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;

分别为23.280kN/m2、18.000kN/m2,取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

2.3梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

按以下公式计算面板跨中弯矩:

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.50×4.00×0.90=2.52kN/m;

q=q1+q2=9.720+2.520=12.240kN/m;

计算跨度(内楞间距):l=400.00mm;

面板的最大弯距M=0.1×12.24×400.002=1.96×105N.mm;

经计算得到,面板的受弯应力计算值:σ=1.96×105/1.63×104=11.990N/mm2;

面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2;

面板的受弯应力计算值σ=11.990N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2,满足要求!

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9.00×400.004/(100×9500.00×1.14×105)=1.436mm;

面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=400.000/250=1.600mm;

面板的最大挠度计算值ω=1.436mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.600mm,满足要求!

2.4梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×100×100/6=83.33cm3;

I=50×100×100×100/12=416.67cm4;

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩:

其中,作用在内楞的荷载,q=(1.2×18.000×0.90+1.4×4.000×0.90)×0.400/1=9.79kN/m;

内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm;

内楞的最大弯距:M=0.1×9.79×500.002=2.45×105N.mm;

经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值σ=2.45×105/8.33×104=2.938N/mm2;

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2;

内楞最大受弯应力计算值σ=2.938N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2,满足要求!

(2).内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×7.20×500.004/(100×10000.00×4.17×106)=0.073mm;

内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.000mm;

内楞的最大挠度计算值ω=0.073mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm,满足要求!

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.5;

外钢楞截面抵抗矩W=4.49cm3;

外钢楞截面惯性矩I=10.78cm4;

(1).外楞抗弯强度验算

最大弯矩M按下式计算:

其中,作用在外楞的荷载:P=(1.2×18.00×0.90+1.4×4.00×0.90)×0.50×0.40/2=2.45kN;

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=400mm;

外楞的最大弯距:M=0.175×2448.000×400.000=1.71×105N.mm

经计算得到,外楞的受弯应力计算值:σ=1.71×105/4.49×103=38.165N/mm2;

外楞的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2;

外楞的受弯应力计算值σ=38.165N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!

(2).外楞的挠度验算

外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×1.80×103×400.003/(100×210000.00×1.08×105)=0.058mm;

外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.000mm;

外楞的最大挠度计算值ω=0.052mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.000mm,满足要求!

穿梁螺栓的直径:12mm;

穿梁螺栓有效直径:9.85mm;

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2;

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18.000×0.500×0.400×2=7.200kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×76/1000=12.920kN;

穿梁螺栓所受的最大拉力N=7.200kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN,满足要求!

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=500.00×14.00×14.00/6=1.63×104mm3;

I=500.00×14.00×14.00×14.00/12=1.14×105mm4;

2.6.1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算:

新浇混凝土及钢筋荷载设计值:

q1:1.2×(24.00+1.50)×0.50×1.50×0.90=20.66kN/m;

q2:1.2×0.35×0.50×0.90=0.19kN/m;

振捣混凝土时产生的荷载设计值:

q3:1.4×2.00×0.50×0.90=1.26kN/m;

q=q1+q2+q3=20.66+0.19+1.26=22.10kN/m;

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×22.104×0.1672=0.061kN.m;

σ=0.061×106/1.63×104=3.759N/mm2;

梁底模面板计算应力σ=3.759N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2,满足要求!

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=((24.0+1.50)×1.500+0.35)×0.50=19.30N/mm;

面板的最大允许挠度值:[ω]=166.67/250=0.667mm;

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×19.300×166.74/(100×9500.0×1.14×105)=0.093mm;

面板的最大挠度计算值:ω=0.093mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=166.7/250=0.667mm,满足要求!

本工程梁底支撑采用钢管。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

2.7.1.荷载的计算:

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):

q1=(24.000+1.500)×1.500×0.500=19.125kN/m;

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.500×(2×1.500+0.500)/0.500=1.225kN/m;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):

经计算得到,活荷载标准值P1=(1.500+2.000)×0.500×0.500=0.875kN;

2.7.2.钢管的支撑力验算

均布荷载q=1.2×19.125+1.2×1.225=24.420kN/m;

集中荷载P=1.4×0.875=1.225kN;

经过计算得到从左到右各钢管传递集中力[即支座力]分别为:

N1=1.531kN;

N2=5.088kN;

N3=5.272kN;

N4=1.531kN;

钢管按照三跨连续梁计算。

本算例中,钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

均布荷载q=5.272/0.500=10.543kN/m;

最大弯距M=0.1ql2=0.1×10.543×0.500×0.500=0.264kN.m;

最大应力σ=M/W=0.264×106/5080.0=51.886N/mm2;

抗弯强度设计值[f]=205.0N/mm2;

钢管的最大应力计算值51.886N/mm2小于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:

钢管最大挠度计算值ω=0.677×8.786×500.0004/(100×20600.000×12.190×104)=1.480mm;

钢管的最大允许挠度[ω]=0.500×1000/250=2.000mm;

钢管的最大挠度计算值ω=1.480mm小于钢管的最大允许挠度[ω]=2.000mm,满足要求!

2.7.3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照连续梁的计算如下

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到:

支座反力RA=RB=0.000kN;

最大弯矩Mmax=0.257kN.m;

最大挠度计算值Vmax=0.236mm;

支撑钢管的最大应力σ=0.257×106/5080.0=50.554N/mm2;

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2;

支撑钢管的最大应力计算值50.554N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

2.8梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。

2.9扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80房屋建筑施工方案.doc,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到R=0.00kN;

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

2.10立杆的稳定性计算:

高支模工程专项施工方案横杆的最大支座反力:N1=0.000kN;

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