施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

M=km·PL2=0.105×7.532×0.52=0.2kN·m

σ=M/W=0.2×106/bh2/6=2.4N/mm2＜11.7N/mm2

Q=kv×pl=0.606×7.532×0.5=2.28kN

T=3×2.28/2bh=0.684N/mm2＜fv=1.64N/mm2

生态城北部高压带光伏发电项目施工组织设计.docω=min｛1/250,1｝=2mm

ω=5qL4/384EI=5×5.86×5004/384×7650×1/12×50×1003=0.15mm

（五）、板底二层方木验算：

方木为红松E=9000×0.85=7650N/mm2

[σ]=11.7N/mm2

fv=1.64N/mm2

P′=p承×0.8=6.026N/m

km=0.105；kw=0.644；kv=0.606

M=(L为梁下立杆纵距)

=0.105×6.026×0.82=0.405KN·m

σ=
=4.86N/mm2＜[σ]=11.7N/mm2

Q=kv×pl=0.606×7.532×0.8=3.65kN

T=3×3.65/2bh=1.1N/mm2＜fv=1.64N/mm2

[ω]=min(1/250,1)=3.2mm

ω=5qL4/384EI=5×6.026×8004/384×7650×1/12×50×1003=0.15mm

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=7.532kN

脚手架钢管的自重N2=1.2×0.129×12.25=1.9kN

N=7.532+1.904=9.432kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到：

i——计算立杆的截面回转半径(mm)；i=15.8

A——立杆净截面面积(mm2)；A=489

W——立杆净截面抵抗矩(mm3)；W=5080

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0=k1uh=1.243×1.7×1.8×1000＝3803.58mm(1)

l0=(h+2a)=(1.8+2×0)×1000＝1800mm(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.243；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0m；

公式(1)的计算结果：立杆抗压强度计算值153.2小于205N/mm2,满足要求!

公式(2)的计算结果：立杆抗压强度计算值39.5小于205N/mm2,满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)=1.243×0×(1.5+2×0)×1000＝0mm(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为0；

公式(3)的计算结果：立杆抗压强度计算值19.3小于205N/mm2,满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1模板支架计算长度附加系数k1

———————————————————————————————————————

步距h(m)h≤0.90.9

k11.1631.1671.1851.243

———————————————————————————————————————

表2模板支架计算长度附加系数k2

——————————————————————————————————————————

H(m)468101246182025303540

h+2a或u1h(m)

1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173

1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149

1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132

1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123

1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111

1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104

2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101

2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094

2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091

———————————————————————————————————————————

本工程最大梁截面尺寸200x800，因宽度较小，计算中不考虑设备和人员荷载。

（二）、支撑布置：板底横方木间距500,板底纵方木间距400,支撑间距500×400。见附图:

（三）、梁底模板计算：

800mm厚砼：24kN/m3×0.8×0.4=7.68kN/m

钢筋：1.5kN/m3×0.8×0.4=0.48kN/m

模板：0.30kN/m2×（0.2+2×0.7）=0.48KN/m

所以，恒载标准值gk=8.64kN/m；

振捣砼均布荷载：2.0kN/m2×0.4=0.8KN/m

所以，活载标准值qk=0.8kN/m

（3）荷载承载力设计值P承=1.2gk+1.4qk=11.488kN/m；

荷载（刚度）设计值P刚=1.2gk=10.368kN/m；

取每米梁宽计算：P承=11.488kN/m

P刚=10.368kN/m

跨距较小因为在实际砼浇注中，采用斜面分层工艺，且在砼浇捣过程中，振动棒的作用范围较大，在时，可近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨，即：不必考虑最不利荷载分布。

km=0.125；kv=0.625；kw=0.521

查《建筑施工手册》表，得设计强度及弹性模量为：

fv=1.2N/mm2；fm=20N/mm2；E=6500×0.9=5850N/mm2

M=km·P承l2=0.125×11.488×0.42=0.23kN·M

σ=
=2.76N/mm2＜fm=20N/mm2

Q=Kv·P承1=0.625×11.488×0.4=2.872KN

F=3Q/2bh=0.862N/m㎡

[ω]=min(1/250,1)=1.6mm

ω=5qL4/384EI=0.142mm

（四）、梁底纵向方木验算：

方木为红松E=9000×0.85=7650N/mm2

[σ]=11.7N/mm2

fv=1.64N/mm2

由多跨连续梁在均布荷载作用下受力情况可知：最大支座反力出现在连续梁第二支座，查表可知kvb左=0.625,支座反力:

Rb=0.625×2×11.488×0.5=7.18kN

每米均布反力P’=Rb/1m=7.18kN/m(方木自重忽略)

查表得：km=0.105；kv=0.606；kw=0.644

M=km·P’l12(l1为横方木跨距)

=0.105×7.18×0.5=0.377kN·m

σ=
=377×103/bh2/6=4.52N/mm2＜[σ]=11.7N/mm2

Q=kv·P’1=0.606×11.488×0.5=3.48kN

T=3Q/2bh=1.04N/m㎡

[ω]=min(1/250,1)=2mm

ω=5qL4/384EI

= 5×11.488×5004/384×7650×1/12×50×1003=0.293mm

（五）、立杆稳定性验算：

A=4.89×102mm2；g=3.84㎏/m；I=15.8mm；E=2.1×105；f=205MPa

设四道水平杆，低排拉杆距地1.8m，即L=1.8m

1、层高12.25米处采用500×800的板间距支撑，梁间距400×500间距支撑。

（1）梁模：大梁侧模采用与剪力墙相同的方法即方木背竖楞＠400，竖楞上背方木横楞并Φ12螺杆＠500对拉；大梁底模下当梁宽大于800时五道方木纵楞，梁底增加一道钢支撑,当梁宽不大于500时两道方木纵楞，方木搁栅＠300，钢管立杆共二排，间距＠400，立杆离地面100设扫地杆，每隔1800设水平拉结杆。沿梁的走向设置剪刀撑。其他每15米水平方向设置剪刀支撑。

（2）板模：底模下方木横楞＠800，钢管（钢支撑）横向＠800，纵向＠500，扫地杆和水平拉结杆设置同大梁支摸，另外须设剪刀撑增强刚度。

（3）大梁下层楼板加固：在大梁的下方，采用钢支撑（与大梁底模立杆同位置、同间距）支撑楼板直至高支模层拆模后方可拆除。

地面支撑面应平整，在基础施工完后，先进行分层土方回填夯实，将地面浇筑混凝土后，其上采用100×50厚木方作为立杆集中荷载卸荷，荷载通过木方均匀作用在地面上。

2、立杆：纵向间距不大于1.5米，横向间距0.9米，离墙0.1米处加密。相邻立杆接头要错开。对接用一字扣连接。

3、剪刀撑纵横向每15米布置，且在梁下加密沿梁连续布设，最下面斜杆与拉杆的连接点离地面不易大于50cm，以保证架子的稳定性。钢管与地面呈45度到60度角，夹角用扣件连接。并随架子连续布置到顶。

(1)、梁板模板采用20mm厚胶合板，50mm×100mm方木做竖楞，模板的横楞间距为500mm，大横楞间距为800mm。

（2）、支模顺序：顶架→梁底模(绑钢筋)→梁侧模→板模板→检查验收。

按建筑物的平面形状、梁的位置放线、定点→选用100×50厚木方做木按立杆间距排放低垫→放置水平拉结杆→逐根竖立立杆，随即与纵向拉结杆扣牢→加设剪力撑→铺设脚手板→随搭上面段钢管→调整顶面高度及平整度→铺设固定模板

(3)、板制作、安装：

a、梁模板制作：梁底模按梁宽制作,先按整板长制作,再配不足整板长度，梁侧模板高度为梁高减混凝土板厚,再加20mm，长度同梁底模。

c、板模板制作:按梁边起算,先配制作整板,再制作不足整板部位。

d、板模板安装：先在主楞上需设支撑的位置钉1～2根铁钉，然后提起主楞临时固定于梁、柱侧模或墙模上，在有钉子的位置加支撑，从边跨一侧开始依次安装牵杠，调整支撑高度，基本到位后，放置次木楞，铺模板，铺完后用水平仪测量模板标高，并进行调整，标高校正完后支撑之间加设水平拉杆。

e、模板安装完工后，应在浇筑砼前认真检查架体，包括扣件螺丝捻紧程度，扣件的完整性，立杆与水平杆防滑扣件是否齐全，梁侧对拉螺栓是否已捻紧，安装完毕各专业和安全、技术人员、施工管理人员应进行全面检查，确保高支模架体安全。

二、模板及其支架的拆除：

(一)大梁侧模因砼养护需要，砼浇注一天后拆除；底模及其支撑系统要等到砼强度达到100%后方可拆除；在按照设计要求24天后，或者采用回弹仪测试砼强度达到了设计要求后经监理工程师同意后方可拆除。楼板模板的拆除见一般模板工程。由于模板安装工作量大，为加快周转材料的使用，施工时，可采取模板快拆体系，施工中先在梁、板底预置一短节梁底板或一小块板底模，次梁主要支撑在十字交叉部位，支撑时，采取独立支撑，支撑与梁、板支撑紧密连接，保障支撑牢固，拆除模板时，该独立支撑保留，以缩小梁、板跨度，为提前拆除模板创造条件。

（1）支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。

（2）拆模时应按照施工高度搭设脚手板，禁止直接走钢管，施工在稳固的脚手板上。

（3）拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。

（4）拆除模板时，后浇带旁梁及地下室梁下的支撑28天内不能拆除。

(二)模板及其支架的拆除时砼的强度应符合设计要求，当无设计要求时应符合下列要求：

（1）侧模DB14T 2328—2021 雁门关农牧交错带生态牧场建设管理规范.pdf，在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。

（2）底模，在砼强度符合下表要求强度后，方可拆除。

按设计的砼强度标准值的百分率计（%）

楼梯模板采用50mm×100mm方木、20mm厚胶合板加工制作，钢支撑做支撑体系。

6、模板支设质量检验允许偏差如下表

J14J137 住宅厨房、卫生间ZDA排气道系统构造预埋管预留孔中心线位移