施工组织设计下载简介
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北京某学校高大模板施工方案14.1楼板支撑系统的验算
由于楼板模板采用15厚多层板做面板，用50×100和100×100木方做龙骨，在《模板施工方案》已经验算过，在这里主要进行立杆稳定性计算。
从脚手架布置图来看,只有Ⅲ段室内活动室立杆伸出自由长度最大,就按此图进行计算。
模板及支架自重标准值:0.75kN/m2
上海凤凰大酒店中央空调安装工程施工组织设计施工人员及设备荷载标准值:1.0kN/m2
混凝土自重24×0.15=3.6kN/m2
钢筋自重1.1×0.15=0.165kN/m2
由于模板支架为敞开架,挡风系数小,可忽略风荷载的影响.单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:
N=[(0.75+3.6+0.165)×1.2+1.0×1.4]×0.92=5.52KN
模板支架立杆的计算长度l0=1.5+2×0.44=2.08m
根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130—2001,2002年版)
表5.3.3取长度系数μ=1.5
由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ=l0/i=kμh/i.
当k=1时,λ=1.5×208/1.58=197＜210,满足要求。
当k=1.155时,λ=1.155×208×1.5/1.58=228。
N/фA=5.52×103/(0.14×489)=81N/mm2＜205N/mm2
14.2.1Ⅰ段报告厅梁的验算
以梁高1250mm，宽350mm，顶撑间距450mm,采用18厚多层板及50×100木方作底板模。
底模板自重0.75×0.35=0.26kN/m
砼自重24×0.35×1.25=10.5kN/m
钢筋自重1.5×0.35×1.25=0.66kN/m
活荷载2.0×0.35=0.7kN/m
总竖向荷载q=(0.26+10.5+0.66)×1.2+0.7×1.4=14.65kN/m
抗拉、抗压和抗弯设计值:f=11N/mm2
弹性模量:E=9000N/mm2
截面特性:I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4
W=bh2/6=40×852/=4.82×104mm3
按四跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查得弯距系数km=0.107,剪力系数Kv=0.607,挠度系数Kw=0.632
Mmax=kmql2=0.107×14.65×0.452=0.32KN·m
σ=Mmax/W=0.32×106/4.82×104=6.64N/mm2＜11N/mm2
ω=0.632ql4/100EI=0.632×14.65×4504/(100×9000×2.05×106)
=0.20mm＜L/400=1.125mm
单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:
N=[(0.26+10.5+0.66+0.75)×1.2+2×1.4]×0.45
模板支架立杆的计算长度l0=1.5+2×0.295=2.09m
根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130—2001,2002年版)表5.3.3取长度系数μ=1.5
由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ=l0/i=kμh/i。
当k=1时,λ=1.5×209/1.58=198＜210,满足要求。
当k=1.155时,λ=1.155×209×1.5/1.58=229。查表得ф=0.139
N/фA=7.83×103/(0.139×489)=115N/mm2＜205N/mm2
结论：凡是梁高大于1m的顶撑间距为450mm，小于等于1m的顶撑间距为900mm。
14.2.2Ⅰ段室内活动室梁的验算
以梁高1200mm，宽400mm，顶撑间距450mm,采用18厚多层板及50×100木方作底板模。
底模板自重0.75×0.4=0.3kN/m
砼自重24×0.4×1.2=11.52kN/m
钢筋自重1.5×0.4×1.2=0.72kN/m
活荷载2.0×0.4=0.8kN/m
总竖向荷载q=(0.3+11.52+0.72)×1.2+0.8×1.4=16.17kN/m
抗拉、抗压和抗弯设计值:f=11N/mm2
弹性模量:E=9000N/mm2
截面特性:I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4
W=bh2/6=40×852=4.82×104mm3
按四跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查得弯距系数km=0.107,剪力系数Kv=0.607,挠度系数Kw=0.632
Mmax=kmql2=0.107×16.17×0.452=0.35KN·m
σ=Mmax/W=0.35×106/4.82×106=7.26N/mm2＜11N/mm2
ω=0.632ql4/100EI=0.632×16.17×4504/(100×9000×2.05×106)
=0.22mm 单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算: N=[(0.3+11.52+0.72+0.75)×1.2+2×1.4]×0.45 模板支架立杆的计算长度l0=1.8 根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130—2001,2002年版)表5.3.3取长度系数μ=1.5 由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ=l0/i=kμh/i。 当k=1时,λ=1.5×180/1.58=171＜210,满足要求。 当k=1.155时,λ=1.155×180×1.5/1.58=197。查表得ф=0.186 N/фA=8.44×103/(0.186×489)=92.8N/mm2＜205N/mm2 结论：凡是梁高大于1m的顶撑间距为450mm，小于等于1m的顶撑间距为900mm。 14.2.3Ⅱ段展厅梁的验算 由于该展厅顶板梁截面不大，按常规支撑能满足承载力及稳定性要求。 14.2.4Ⅲ室内活动室梁的验算 以梁高1300mm，宽400mm，顶撑间距450mm,采用18厚多层板及50×100木方作底板模。 底模板自重0.75×0.4=0.30kN/m 砼自重24×0.4×1.3=12.48kN/m 钢筋自重1.5×0.4×1.3=0.78kN/m 活荷载2.0×0.4=0.8kN/m 总竖向荷载q=(0.30+12.48+0.78)×1.2+0.8×1.4=17.39kN/m 抗拉、抗压和抗弯设计值:f=11N/mm2 弹性模量:E=9000N/mm2 截面特性:I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4 W=bh2/6=40×852=4.82×104mm3 按四跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查得弯距系数km=0.107,剪力系数Kv=0.607,挠度系数Kw=0.632 Mmax=kmql2=0.107×17.39×0.452=0.377KN·m σ=Mmax/W=0.377×106/4.82×104=7.8N/mm2＜11N/mm2 ω=0.632ql4/100EI=0.632×17.39×4504/(100×9000×2.05×106) =0.24mm 单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算: N=[(0.30+12.48+0.78+0.75)×1.2+2×1.4]×0.45 模板支架立杆的计算长度l0=1.2+2×0.335=1.87m 根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130—2001,2002年版)表5.3.3取长度系数μ=1.5 由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ=l0/i=kμh/i。 当k=1时,λ=1.5×187/1.58=177＜210,满足要求。 当k=1.155时,λ=1.155×177×1.5/1.58=194。查表得ф=0.191 N/фA=8.99×103/(0.191×489)=96N/mm2＜205N/mm2 结论：凡是梁高大于1m的顶撑间距为450mm，小于等于1m的顶撑间距为900mm。 14.3预应力力空心楼板强度及变形验算 计算空心楼板的折算厚度: /(21×32)=0.41m 楼板新浇混凝土自重：(24x0.41＋1.1x0.41)+0.014×10×0.41=10.35kN/m2 模板自重0.75kN/m2 施工活荷载2.5kN/m2 q=(10.35+0.75)×1.0×1.2+2.5×1.0×1.4=16.82kN/m Mmax=0.107ql2=0.107×16.82×0.3×0.3=0.162kN.m W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3 σ=Mmax/W=0.162×106/3.75×104=4.32N/mm2＜9.68N/mm2 模板上的正常使用极限状态设计值,按楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重以及模板自重组合计算： q=(10.35+0.75)×1.0=11.1kN/m I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4 V=0.632ql4/100El =0.632×11.1×3004/100×4680×2.81×105=0.518mm 验算时,其变形值不得超过计算跨度的l/400=300/400=0.75mm。 14.3.2次龙骨计算 多层板及50mm×100mm方木自重标准值:0.3kN/m2。 方木上的承载能力极限状态设计值,按胶合板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算： q=（0.3+10.35）×0.3×1.2＋2.5×0.3×1.4=4.884kN/m Mmax=0.125ql2=0.125×4.884×0.92=0.49kN·m W=bh2/6=40×852/6=4.82×104mm3 σ=Mmax/W=0.49×106/4.82×104=10.2N/mm2＜11N/mm2 模板上的正常使用极限状态设计值,按多层板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算: q=(0.3+10.35)×0.3=3.195kN/m. I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4 V=0.632ql4/100El=0.632×3.195×9004/100×9000×2.05×106=0.72mm 验算时,其变形值不得超过计算跨度的l/400=900/400=2.5mm 14.3.3主龙骨计算 采用φ48×3.5mm钢管满堂架作为支撑,楼板底立杆纵、横距0.9m,步距1500mm.由于水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小,忽略不计。 施工人员及设备荷载标准值:2.0kN/m2 直接支承方木的水平杆上的承载能力极限状态设计值,按胶合板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算。为方便计算，将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。水平杆按两跨连续梁计算： q=（0.3+10.35）×0.9×1.2+2.0×0.9×1.4=14.022kN/m W=bh2/6=85×852/6=1.02×105mm3 I=I=bh3/12=85×853/12=4.35×106mm4 Mmax=0.125ql2=0.125×14.022×0.92=1.42kN·m σ=Mmax/W=1.13×106/1.02×105=11N/mm2=fm=11N/mm2 直接支承方木的水平杆上的正常使用极限状态设计值,按胶合板及50mm× 100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算: q=（0.3+10.35）×0.9=9.585kN/m V=0.677ql4/100El =0.677×9.585×9004/100×9000×4.35×106 DB32／T 3551-2019标准下载验算时,其变形值不得超过计算宽度的l/400=900/400=2.5mm 14.3.4立杆稳定性验算： (24x0.41＋1.1x0.41)+0.014×10×0.41=10.35kN/m2 模板自重0.75kN/m2 钢管自重0.5kN/m2 施工活荷载2.5kN/m2、 静载分项系数取1.2波形护栏施工方案，施工活荷载分项系数取1.4 合计：17.42KN/m2