施工组织设计下载简介

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集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.72kN；

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

某市第四水厂水源工程项目施工组织设计最大弯矩Mmax=1.814kN·m；

最大变形Vmax=2.974mm；

最大支座力Qmax=18.029kN；

最大应力σ=1813807.438/10160=178.524N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值178.524N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为2.974mm小于1200/150与10mm,满足要求!

——模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

①.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×7.95=1.1kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.1×1.2=0.462kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.2×1.1×1.2=6.6kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=8.162kN；

②.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1.1×1.2=5.94kN；

③.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=18.111kN；

——立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

L0/i=1700/15.8=108；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=18110.736/（0.53×489）=69.88N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=69.88N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

l0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.014×(1.5+0.1×2)=2.043m；

Lo/i=2042.703/15.8=129；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.401；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=18110.736/（0.401×489）=92.36N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=92.36N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

——墙模板荷载标准值计算

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得46.083kN/m2、72.000kN/m2，取较小值46.083kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=46.083kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。

穿墙螺栓的型号:M14；

穿墙螺栓有效直径:11.55mm；

穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；

穿墙螺栓所受的最大拉力:N=46.083×0.6×0.5=13.825kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=13.825kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！

以12#楼KL为例：梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.70；梁支撑架搭设高度H(m)：6.40。考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

——支撑钢管的强度验算：支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.700=17.850kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；

q=1.2×(17.850+0.350)+1.4×4.500=28.140kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=0.251kN，中间支座最大反力Rmax=10.34；

最大弯矩Mmax=0.285kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.102mm；

最大应力σ=0.285×106/5080=56.061N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值56.061N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

——扣件抗滑移的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=10.34kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

——立杆的稳定性计算:

①.梁两侧立杆稳定性验算:

水平钢管的最大支座反力：N1=0.251kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×6.4=0.991kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=0.251+0.991+0.529+5.783=7.555kN；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.5=2.997m；

Lo/i=2997.225/15.8=190；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.199；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7554.636/(0.199×489)=77.634N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=77.634N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

②.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

梁底支撑最大支座反力：N1=10.34kN；

N=10.34+0.991=11.223kN；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.5=2.997m；

Lo/i=2997.225/15.8=190；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.199；

钢管立杆受压应力计算值；σ=11223.118/(0.199×489)=115.332N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=115.332N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

——板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.169kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.976kN·m；

最大变形Vmax=3.944mm；

最大支座力Qmax=9.489kN；

最大应力σ=976180.129/5080=192.161N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值192.161N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为3.944mm小于1200/150与10mm,满足要求!

——扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力,R=9.489kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

——模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

①.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×2.8=0.361kN；

(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.1×1.2×1.2=3.6kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.465kN；

②.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=(1+2)×1.2×1.2=4.32kN；

③.立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=11.407kN；

——立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式：

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算：l0=h+2a

立杆计算长度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；

L0/i=1700/15.8=108；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆受压应力计算值；σ=11406.576/(0.53×489)=44.012N/mm2；

立杆稳定性计算σ=44.012N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

1.1模板支设先决条件:模板支设前先放好轴线、模板边线、标高控制线，模板底部应做好找平，予埋好固定墙模板的地锚。墙、柱子钢筋已绑扎完毕，水电管线及预埋件已安装，垫块已绑好，并办完隐检手续；

1.2用于地下室外墙的加设止水环，用3形扣件（或蝶形扣件）将其与大楞连接，使模板与背楞构成整体，以便采用斜撑支顶，确保整体刚度。

1.3剪力墙模板支模前，在已浇筑完毕砼的楼面上进行投点放线，弹出主控制线及各墙体的边线以及300mm控制线。沿墙边模板脚下用砂浆找平，并在墙根外竖向钢筋上，以墙体的边线为准＠1000焊接钢筋止头，确保水平位置的正确。

1.4到标准层时外墙侧模可制作成定型模，直接向上翻转使用。内墙模可先制作成大模，然后吊装就位。墙模制作要求如下图：

1.5墙体支模以放好的墙边线为准，经控制线复核，模板上口水平方向平直采用拉线方法检查调直，竖直方向均采用吊线坠的方法调整其垂直度，垂直度偏差不得超过3mm。墙体模板安装顺序：

——按位置线安装门洞口模板，安放预埋件或木砖；

——把预先准备好的一面模板，按位置线就位，然后安装拉杆或斜撑，安装塑料管和穿墙螺杆；

——清扫墙内杂物，再安另一侧模板，调整斜撑（拉杆），待模板到预定位置垂直后，拧紧穿墙螺杆；

——模板安装完毕，要对模板的拼缝及下口是否严密、螺栓的紧固是否一致、斜撑拉杆是否稳固等要逐一检查。对门窗及其它予留洞口的位置、预埋件的数量、位置、标高等均需进行复核。

1.6由于墙体在L转角及T型转角处螺杆间距较大，因此在转角处加焊螺杆用于加固。焊接时螺杆两头要在同一根墙体钢筋上。

1.7门窗洞口假口的支设：门窗洞口先支模立假口，拆模后，再设计要求处理，假口由5厚的木方构成，与墙体等宽，外角部采用L100×100×3的角钢市政工程--某住宅小区市政配套工程施工组织设计，内角采用L50×50×3厚角钢，两者用预焊的螺栓相连将木方固定，木方的外表面贴3厚PVC硬质塑料板，以平顶木螺丝上紧，这样假口表面平滑，无明显槽缝，使门窗洞口砼表面质量良好，同时，假口的寿命也较长，可增加周转次数。

1.8模板安装校正完毕，应检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及底边是否严密，门洞边的模板支撑是否牢靠，并办理预检手续。

2.1梁底满堂支撑脚手与板支撑同步进行。梁底顶杆与两侧立杆支模时同时进行,并与两立杆间距相等,水平杆相互拉结。梁、板模支撑用拉杆相互牵搭，每层不少于3道，第一道距地面200mm，第二道为1500mm。上部拉杆间距不大于1500mm。每跨在梁两侧加设剪刀撑，使墙、梁、板的支撑系统有足够的稳定性。

2.2按照轴线位置在梁两侧支撑上拉通线固定梁底横杆，再将两根顺楞按要求放在横杆上，将梁底板钉在顺楞上，侧板立在底板的木带上，而后侧板底侧钉上木方夹住。在支撑底下加一填充木楔，调整梁的模板标高后，同时用园钉将木楔钉牢以防松动。

2.3按设计要求，梁的跨度大于4米时，起拱高度为3‰。

2.4梁侧模与底模之间加用密封带，以防漏浆。

2.5由于本工程层次较高，裙楼以下为高支架支撑体系，必须采取以下措施：

——在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

——在满堂支撑的最中层设置水平斜杆或剪刀撑GB／T 39551.6-2020标准下载，且须与立杆连接。