施工组织设计下载简介
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岑巩县某住宅小区高大支模专项施工方案M=KMqL2=0.125*6.88*0.42=0.138KN.m
σ=M/W=0.138*106/(1/12*80*802)=3.234N/mm2<14N/mm2
V=KVqL=0.625*6.88*0.475=2.04KN
τmax=V/bh=3*2.04*800/(2*80*80)=0.38N/mm2<[fv]=1.2N/mm2
沥青砼雨季施工方案ωA=KWqL4/100EI=0.521*5.6*4004/(100*9000*1/12*80*803)=0.023mm
ωA=0.08mm<[ω]=L/400=400/400=1mm
设对拉螺栓的水平间距为750mm，由34.4*0.4*0.75=10.32KN，采用M12（[N]=12.9KN），满足要求。在离梁底400mm高处设置最底一排对拉螺栓；水平间距为750mm。
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面主龙骨传递荷载。
（1）、每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值NGK1：
每架距内的构配件自重：
门架MF12191榀0.224kN
门架MF12091榀0.174kN
交叉拉杆4副4×0.040＝0.160kN
连接棒2个2×0.006＝0.012kN
每米高度模板支撑自重NGK1
NGK1＝0.57/（1.95＋0.9）＝0.2kN/m
（2）、每米高度附件产生的轴心力设计标准值NGK2
水平加固杆6根6×0.9×0.038＝0.205kN
扣件6个2×0.0145＝0.087kN
每米高度内附件产生的轴心力标准值NGK2
NGK2＝（0.20+0.087）/（1.95＋0.9）＝0.101kN/m
（3）、主骨架传来的NGK3=15.1KN
（4）、作用于一榀门架轴心力设计值N
N＝1.2×｛1.5（NGK1＋NGK2）｝h＋∑NGK3
＝1.2×｛1.5×（0.20＋0.101）｝×（1.93＋0.914）＋15.1
（5）一榀门架稳定承载力设计值Nd计算：
因门架MF1219和MF1209立杆均采用钢管φ42×2.5mm，A1＝310mm2，h0＝1930mm，I0＝6.08×104mm4；门架MF1219加强杆采用钢管φ26.8×2.5mm，I1＝1.42×104mm4，h1＝1536mm，则门架MF1219立杆换算截面惯性矩：
I=I0+I1h1/h0＝6.08×104＋1.42×104×1536/1930＝7.21×104mm4
门架MF1219立杆换算截面回转半径i＇计算：
i＇＝＝＝15.25mm
门架MF1209立杆截面回转半径i计算：
i＝（I0/A1）1/2＝（6.08×104/310）1/2＝14.01mm
根据脚手架高度H＝3.86m查规范JGJ128—2000表5.2.1，
得调整系数k＝1.13
门架MF1219：λ1=kh0/i＇=1.13×1930/15.25=143
门架MF1209：λ2=kh0/i=1.13×900/14.01=72.6
查规范JGJ128—2000表B.0.6得，
门架MF1219立杆稳定系数φ1=0.336
门架MF1209立杆稳定系数φ2=0.763
根据门架用钢材为Q235，由规范第5.2.1条知钢材强度设计值f=205N/mm2，门架MF1219的稳定承载力设计值为：
N=φ1·A·f=0.336×2×310×205×10=42.71kN＞N＝16.6kN
门架MF1209的稳定承载力设计值为：
N=φ2·A·f=0.763×2×310×205×10=96.98kN＞N＝16.6kN
即满足规范式N＜Nd，故此脚手架的稳定性满足规范要求。
（6）门架立杆地基承载力验算
因门架支承在50cm厚C30钢筋混凝土地下室底板，并在立杆底座下垫150*150*20木板，所以，立杆处地基承载力按下式计算：
由16.6*1000/（150*150）=0.74N/mm2≤12.5N/mm2，符合要求。
[V]=0.07fcbh0=0.07*12.5*150*500/1000=65.625kN
V＜[V]，符合要求。
故此门架的立杆处地基承载力满足规范要求。
二）、400×700梁搭设尺寸及计算：
门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。
门架立杆采用φ42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用φ27.2×1.9mm钢管。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1计算门架的几何尺寸图
400×700梁：次龙骨采用80×80mm方木，间距为250mm，跨距为1200mm，梁侧板立档采用80×80枋木，间距为250mm，顶托上双钢管两根φ48×3.5为主龙骨，下部支撑每榀门架之间的距离0.90m，，荷载通过顶托将荷载传递到支撑体系。
1、梁底模板厚度验算，次龙骨间距取最大值250mm
①模板自重0.3*0.4=0.12KN/m
②砼自重24*0.4*0.7=6.72KN/m
③钢筋自重1.5*0.4*0.7=0.42KN/m
④振动荷载2*0.4=0.8KN/m
则设计竖向荷载为(按四跨连续梁取系数)：
设底模板厚度为18mm
W=1/6bh2=1/6×400×182=21600mm3
剪应力τmax=3V/2bh=（3×1.52×103）/（2×400×18）=0.32N/mm2
抗剪强度fv=1.2N/mm2>0.32N/mm2满足要求.
挠度计算不不考虑动载，故荷载组合取①+②+③=7.26KN/m
ωA=KWqL4/100EI=（0.967×7.26×2504）/[100×6000×（1/12×400×183）]=0.23mm<[ω]=250/400=0.625mm满足要求
2、梁底枋木（次龙骨）的计算：（龙骨间距250mm，跨距1200mm）
q=0.25*0.7*(24+1.5)*1.2+0.5*0.25*1.2+2.5*0.25*1.4=6.38KN/m
F1=F2=0.2*(24+1.5)*0.55*0.25*1.2+0.5*0.25*0.55*1.2+2.5*0.55*0.25*1.4=1.4KN
支座反力：Ra=Rb=2.67KN
Wh=1/6bh2=1/6×80×802=85333㎜3
fm=Mmax/Wh=13.9N/mm2<[fm]=14N/mm2（满足要求）
（3）、抗剪强度验算：
Vmax=2.67KN
τmax=3Vmax/2bh=（3×2670）/（2×80×80）=0.625N/mm2＜fv=1.4N/mm2(满足要求)
根据图乘法，跨中最大位移(只计算标准荷载)
ωmax=0.74mm<[ω]=L/400=1200/400=3mm（满足要求）
计算单元为荷载最不利情况，经计算次龙骨强度、刚度符合要求。
第二层龙骨采用双钢管两根φ48×3.5
弯矩抵抗矩W=4.49×103mm3
钢管弹性模量E3=2.05×105N/mm2
截面惯性矩I=107760mm4
它上部荷载有枋木自重，梁模板、钢筋、混凝土荷重，分项系数1.2。按四跨梁计算。
次龙骨传来荷载：F=2.67KN
集中力密度较大，故简化为均布荷载q1=15.4*2.67/3.6=11.4KN/m
钢管自重：q2=1.2*0.035=0.042KN/m
q=q1+q2=11.4+0.042=11.44KN/m
验算钢管主龙骨抗弯承载力：
fm=Mmax/Wh=134N/mm2<[fm]=205N/mm2（满足要求）
τmax=3Vmax/2A=（3×4743）/（2×2×424）=11.25N/mm2＜fv=125N/mm2(满足要求)
ω=KmqL4/100EI=0.632*10.5*10004/(100*2.05×105*2*107760)=1.49mm
ω=1.49mm<[ω]=L/400=2.25mm（满足要求）
经验算，钢管主龙骨的刚度、强度符合要求。
查《建筑施工脚手架实用手册》一个顶托允许荷载为20KN≥4.6×2.67+0.042×0.9KN=12.3KN，满足要求。
立档间距为250mm，侧板按连续梁四跨计（取系数与底板同）设侧模板按18mm厚。
新浇砼对侧面压力标准值可采用下列二式，并取其中较小值。
F1=0.22rctoβ1β2v1/2
新浇砼坍落度为110mm～150mm,采用车泵泵送,砼温度为25℃,不掺缓凝外加剂取1.0,浇注速度2m/h,砼重力密度24KN/m3
F1=0.22×24×200/(25+15)×1.2×1.15×21/2=51.523KN/m2
F2=24×0.7=16.8KN/m2(取F1、F2中较小值)
倾倒混凝土产生的水平荷载取4KN/m2
总荷载为16.8*1.2+1.4*4=25.76KN/m2（不考虑荷载设计值折减系数0.85）
侧压力化为线荷载q=25.76×0.7=18KN/m
选用侧模板为18×500
截面抵抗矩W=1/6bh2=1/6×500×182=27000mm3
剪应力τmax=3V/2bh=（3×2.97×103）/（2×800×18）=0.3N/mm2
抗剪强度fv=1.2N/mm2>0.3N/mm2满足要求.
荷载组合总值为18.2KN/m
ωA=KWqL4/100EI=（0.632×18.2×2504）/[100×6000×（1/12×500×183）]
[ω]=250/400=0.625mm>ωA=0.3mm满足要求。
梁板处用80×80木枋支撑。
木枋设计荷载为：q=25.76*0.25=6.4KN/m
标准荷载为：18.2*0.25=4.55KN/m
M=KMqL2=0.125*6.4*0.52=0.2KN.m
σ=M/W=0.2*106/(1/12*80*802)=4.8N/mm2<14N/mm2
V=KVqL=0.5*6.4*0.5=1.6KN
τmax=V/bh=3*1.6*1000/(2*80*80)=0.375N/mm2<[fv]=1.2N/mm2
ωA=5qL4/384EI=5*4.55*5004/(384*9000*1/12*80*803)=0.12mm
ωA=0.12mm<[ω]=L/400=500/400=1.25mm
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面主龙骨传递荷载。
（1）、每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值NGK1：
每架距内的构配件自重：
门架MF12191榀0.224kN
门架MF12091榀0.174kN
交叉拉杆4副4×0.040＝0.160kN
连接棒2个2×0.006＝0.012kN
每米高度模板支撑自重NGK1
NGK1＝0.57/（1.95＋0.9）＝0.2kN/m
（2）、每米高度附件产生的轴心力设计标准值NGK2
水平加固杆6根6×0.9×0.038＝0.205kN
扣件6个2×0.0145＝0.087kN
每米高度内附件产生的轴心力标准值NGK2
NGK2＝（0.20+0.087）/（1.95＋0.9）＝0.101kN/m
（3）、主骨架传来的NGK3=8.1KN×2＝16.1KN
（4）、作用于一榀门架轴心力设计值N
N＝1.2×｛1.5（NGK1＋NGK2）｝h＋∑NGK3
＝1.2×｛1.5×（0.20＋0.101）｝×（1.93＋0.914）＋12.3
（5）一榀门架稳定承载力设计值Nd计算：
因门架MF1219和MF1209立杆均采用钢管φ42×2.5mm，A1＝310mm2，h0＝1930mm，I0＝6.08×104mm4；门架MF1219加强杆采用钢管φ26.8×2.5mm，I1＝1.42×104mm4，h1＝1536mm，则门架MF1219立杆换算截面惯性矩：
I=I0+I1h1/h0＝6.08×104＋1.42×104×1536/1930＝7.21×104mm4
门架MF1219立杆换算截面回转半径i＇计算：
JTG 5150-2020标准下载i＇＝＝＝15.25mm
门架MF1209立杆截面回转半径i计算：
i＝（I0/A1）1/2＝（6.08×104/310）1/2＝14.01mm
根据脚手架高度H＝3.86m查规范JGJ128—2000表5.2.1，
得调整系数k＝1.13
国道107线大桥箱梁模板支架施工方案门架MF1219：λ1=kh0/i＇=1.13×1930/15.25=143