施工组织设计下载简介

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滁州市经济开发区某车间模板安装工程专项施工方案

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.652N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

城市轨道交通工程监理规程(试行)（中国建设监理协会2021年3月）.pdfνmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

竖楞最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm；

竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×7.73×450.04/(100×9000.0×2.56×106)=0.093mm；

竖楞的最大挠度计算值ν=0.093mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！

本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×80×80/6×1=64cm3；

I=60×80×80×80/12×1=256cm4；

按集中荷载计算（附计算简图）：

P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.32×0.45=3.48kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=5.018kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.136kN·m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=0.066mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=135857.56N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=64000mm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=2.12N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=1.36×108/6.40×107=2.12N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ν=0.066mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=350/250=1.4mm；

柱箍的最大挠度ν=0.066mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.4mm，满足要求!

τ=3V/(2bhn)≤fv

柱箍截面最大受剪应力计算值:τ=3×2087.327/(2×60.0×80.0×1)=0.652N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.652N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M12；

对拉螺栓的有效直径:9.85mm；

对拉螺栓的有效面积:A=76mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.018kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=5.018kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×80×80/6×1=64cm3；

I=60×80×80×80/12×1=256cm4；

按计算（附计算简图）：

P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.22×0.45=2.39kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=2.392kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.598kN·m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=1.254mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=597932.28N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=64000mm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=9.343N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=5.98×108/6.40×107=9.343N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ν=1.254mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=500/250=2mm；

柱箍的最大挠度ν=1.254mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=2mm，满足要求!

τ=3V/(2bhn)≤fv

柱箍截面最大受剪应力计算值:τ=3×2087.327/(2×60.0×80.0×1)=0.652N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.652N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！

八、H方向对拉螺栓的计算

H方向没有设置对拉螺栓！

板模板(扣件钢管高架)计算书

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.50；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

楼板的计算厚度(mm):120.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×1=2.5kN/m；

其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m

最大弯矩M=0.1×7.52×2502=47000kN·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=47000/54000=0.87N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.87N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=3.35kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×3.35×2504/(100×6000×48.6×104)=0.03mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.03mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.25×0.12+0.35×0.25=0.838kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.25=0.625kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.838+1.4×0.625=1.88kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.88×12=0.188kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.188×106/83333.33=2.256N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为2.256N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×1.88×1=1.128kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.128×103/(2×50×100)=0.338N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.338N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=0.838kN/m；

最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm；

方木的最大挠度计算值0.151mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!

四、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.88kN;

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.705kN·m；

最大变形Vmax=1.979mm；

最大支座力Qmax=8.225kN；

最大应力σ=705112.789/5080=138.802N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值138.802N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为1.979mm小于1000/150与10mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.225kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载设计值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×4.5=0.623kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×1×1=0.35kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.12×1×1=3kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.973kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=11.067kN；

七、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/(φA)≤[f]

l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

l0/i=1700/15.8=108；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=11067.36/（0.53×489）=42.703N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=42.703N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.002×(1.5+0.1×2)=1.988m；

西宁至格尔木段增建二线工程某标段路基挡土墙施工方案（加筋和重力式）Lo/i=1987.868/15.8=126；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=11067.36/（0.417×489）=54.275N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=54.275N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

GB50855-2013仿古建筑工程工程量计算规范.pdffg=fgk×kc=120×1=120kpa；