110kV变电所工程高支模施工方案.doc

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110kV变电所工程高支模施工方案.doc

  [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值,[f] = 205.00N/mm2;

   l0 —— 计算长度 (m);

k1 —— 计算长度附加系数,按照表1取值为1.185;

u —— 计算长度系数某高速公路大桥桩基础施工组织设计,参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.70

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.20m;

考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算

l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 —— 计算长度附加系数,按照表2取值为1.007;

公式(3)的计算结果:l0= k1k2(h+2a)=1.185×1.007×(1.5+2×0.2)=2.267m

l0/i=226.7cm/1.59cm=142.5,查表得到=0.334

= 7627/(0.334*489)=53.9N/mm2,

立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

第二部分 14.16m标高 300×1000mm梁的模板及支撑体系计算书

因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.30;

梁截面高度 D(m): 0.9

混凝土板厚度(mm):0.12;

立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):0.90;

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;

脚手架步距(m):1.50;

梁支撑架搭设高度H(m):13.26;

梁两侧立柱间距(m):0.45;

承重架支设:木方支撑平行梁截面A;

立杆横向间距或排距Lb(m):1.00;

采用的钢管类型为Φ48×3.0;

扣件连接方式:双扣件,受力仅考虑单扣件,取扣件抗滑承载力折减系数:8.0KN;

模板自重(kN/m2):0.35;

钢筋自重(kN/m2):1.50;

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):12.9;

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

木材弹性模量E(N/mm2):10000.0;

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;

钢材弹性模量E(N/mm2):210000.0;

钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):205.0;

面板弹性模量E(N/mm2):9500.0;

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;

梁底模板支撑的间距(mm):450;

面板厚度(mm):18.0;

主楞间距(mm):600;

次楞间距(mm):300;

穿梁螺栓水平间距(mm):600;

穿梁螺栓竖向间距(mm):400;

穿梁螺栓直径(mm):M12;

次楞龙骨材料:木楞,,宽度80mm,高度80mm;主楞龙骨材料:钢管;

二、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;

分别为 12.933 kN/m2、26.400 kN/m2,取较小值12.933 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

按以下公式计算面板跨中弯矩:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.60×12.93×0.90=8.38kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.60×2.00×0.90=1.51kN/m;

q = q1+q2 = 8.381+1.512 = 9.893 kN/m;

计算跨度(内楞间距): l = 300 mm;

面板的最大弯距 M= 0.1×9.89×3002 = 0.89×105N.mm;

经计算得到,面板的受弯应力计算值: σ = 0.89×105 / 3.24×104=2.75N/mm2;

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2;

面板的受弯应力计算值 σ =2.75N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2,满足要求!

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×7.76×300.004/(100×9500.00×2.92×105) = 0.20 mm;

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.20mm;

面板的最大挠度计算值 ω =0.20mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.20mm,满足要求!

四、梁侧模板内外楞的计算

内楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,中间内楞为钢管,上、下龙骨采用木楞,以该不利情况计算,其中截面宽度80mm,截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 80×80×80/6 = 85.33cm3;

I = 80×80×80×80/12 = 341.33cm4;

内楞计算简图

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩:

其中,作用在内楞的荷载,q = (1.2×12.933×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.400/1=6.60kN/m;

内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm;

内楞的最大弯距: M=0.1×6.60×600.002= 2.37×105N.mm;

经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.37×105/8.53×104 = 2.782 N/mm2;

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2;

内楞最大受弯应力计算值 σ = 2.782 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm2,满足要求!

(2).内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.17×600.004/(100×10000.00×3.41×106) = 0.133 mm;

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.400mm;

内楞的最大挠度计算值 ω=0.133mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.400mm,满足要求!

外楞承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,外龙骨采用钢管,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为(按壁厚3.0mm进行调整):

W = 4.49cm3;

I = 10.78cm4;

外楞计算简图

(1).外楞抗弯强度验算

最大弯矩M按下式计算:

其中,作用在外楞的荷载: P = (1.2×12.93×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.60×0.40/1=3.96kN;

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 400mm;

外楞的最大弯距:M = 0.175×3960×400.000 = 2.77×105N.mm

经计算得到,外楞的受弯应力计算值: σ = 2.77×105/4.49×103=61.85 N/mm2;

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205.0N/mm2;

外楞的受弯应力计算值 σ =61.85N/mm2 远小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205.0N/mm2,满足要求!

城市主干道施工组织设计(2).外楞的挠度验算

I—外楞的截面惯性矩:I = 10.78×106mm4;

外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×3.10×103×400.003/(100×210000.00×10.78×106) = 0.003mm;

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.600mm;

外楞的最大挠度计算值 ω =0.003mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.600mm,满足要求!

广东某火电厂电气施工组织设计 穿梁螺栓的直径: 12 mm;

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