施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

福州苏宁广场B11地块塔吊基础施工方案--20160912（波坦塔吊）.doc

五、整体格构柱基础验算

1、格构柱基础力学参数

Ix1=69359.37cm4 An1=196.28cm2

W1=3821.45cm3 ix1=18.80cm

格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的永泸国家一级公路路面工程施工组织设计，整个基础的力学参数：

An2=An1×4=196.28×4=785.12cm2；

ix2=(Ix2/An2)0.5=(32408701.16/785.12)0.5=203.17cm；

2、格构柱基础平面内整体强度

N/An+Mx/(γx×W)=3433.50×103/(785.12×102)+4891.07×106/(1.0×160201.19×103)=74.26N/mm2

格构式基础平面内稳定满足要求。

3、格构柱基础整体稳定性验算

L0x2=lo=10.80m；

λx2=L0x2/ix2=10.80×102/203.17=5.32；

An2=785.12cm2；

Ady2=2×49.07=98.14cm2；

λ0x2=(λx22+40×An2/Ady2)0.5=(5.322+40×785.12/98.14)0.5=18.66；

查表：φx=0.94；

NEX' = π2EAn2/1.1λ0x22

NEX=416687.82N；

格构式基础整体稳定性满足要求。

λmax=λ0x2=18.66<[λ]=150 满足；

单肢计算长度：l02=a2=145.00cm；

单肢回转半径：ix1=18.80cm；

单肢长细比：λ1=l02/ix1=145.00/18.80=7.71<0.7λmax=0.7×18.66=13.06；

因截面无削弱，不必验算截面强度。

根据以上的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值；

N=1626.93kN；

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

γ0N≤fcA

其中，γo－建筑桩基重要性系数，γo=1.00；

fc－混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；

A－桩的截面面积，A=πd2/4=0.50 m2；

则，1.00×1626.93=1626.93 kN<16.70×0.50×103=8350.00kN；

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！

七、桩竖向极限承载力验算

单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算：

R = ηsQsk/γs+ηpQpk/γp

Qsk = u∑qsikli

Qpk = qpkAp

其中 R－最大极限承载力；

Qsk－单桩总极限侧阻力标准值；

Qpk－单桩总极限端阻力标准值；

ηs,ηp－分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；

γs, γp－分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数；

qsik－桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；

qpk－极限端阻力标准值；

u－桩身的周长，u=πd=2.51m；

Ap－桩端面积,Ap=0.50m2；

li－第i层土层的厚度；

各土层厚度及阻力标准值如下表:

序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称

1 4.00 50.00 0.00 中砂

2 20.00 18.00 0.00 淤泥质土

3 2.00 55.00 0.00 粉质粘土

4 2.00 60.00 0.00 含砾中砂

5 5.00 60.00 3000.00 卵石

由于桩的入土深度为33.00m,所以桩端是在第5层土层。

已知：桩中心距：Sa=a=4.50m，桩直径：d=0.80m，承台宽度：Bc=5.50m，桩入土长度：l=33.00m

由Sa/d=4.50/0.80=5.63，Bc/l=5.50/33.00=0.17

查表得 ：ηs=1.02，ηp=1.08

R=1672.54kN>1626.93kN，桩的竖向极限承载力满足要求!

As=πd2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm2

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！

桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！

建议配筋值：RRB400钢筋，1318。实际配筋值3308.5 mm2。

承台自重：Gc=25×Bc×Bc×h×1.2=25×5.50×5.50×1.50×1.2=1361.25kN

作用在基础上的垂直力：N=1.2×(Gt+Gc+Q)=1.2×(1500.00+1361.25+120.00)=3577.50kN

地处 福建福州市，基本风压ω0=0.7 kN/m2

φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)

体型系数μs=1.90

查表得：荷载高度变化系数μz=1.35

高度z处的风振系数取：βz=1.0

ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.90×1.35×0.70=1.26kN/m2

风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：

Mω=ω×Φ×B×H×H×0.5=1.26×0.57×2.00×52.40×52.40×0.5=1955.57kN·m

Mmax=1.4×(Me+Mω+P×h)=1.4×(2700.00+1955.57+46.00×1.50)=4724.57kN·m

水平力：V=1.2×(ω×B×H×Φ+P)=1.2×(0.70×2.00×52.40×0.57+46.00)=105.08kN

5、每根格构柱的受力计算

作用于承台顶面的作用力：N=3577.50kN

Mmax=4724.57kN·m

V=105.08kN

图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。

（1）、桩顶竖向力的计算

Ni=(F+G)/4±Mxyi/Σyi2±Myxi/Σxi%2%；

式中：N－单桩个数，n=4；

F－作用于桩基承台顶面的竖向力设计值；

G－桩基承台的自重；

Mx,My－承台底面的弯矩设计值；

xi,yi－单桩相对承台中心轴的XY方向距离；

Ni－单桩桩顶竖向力设计值；

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值

（2）、桩顶剪力的计算

V0=V/4=105.08/4=26.27kN

二、塔吊与承台连接的螺栓验算

Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×36.002×310/4=315.54kN

Nv=V/n=105.08/16=6.57kN<315.54kN

螺栓抗剪强度满足要求。

Mx1 = ∑Niyi

My1 = ∑Nixi

其中 Mx1,My1－计算截面处XY方向的弯矩设计值；

Ni1－单桩桩顶竖向力设计值；

经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2×1.25×1636.77=4091.92kN·m。

2、承台截面主筋的计算

As = M/(γsh0fy)

αs = M/(α1fcbh02)

式中：αl－系数，当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ；

fc－混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；

fy－钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；

经过计算得：αs=4091.92×106/(1.000×16.700×5.500×103×(1450.000)2)=0.021；

Asx =Asy=4091.92×106/(0.989×1450.000×360)=7923.792mm2；

由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:

DB62／T 4536-2022标准下载1500×5500×0.15%=12375mm2；

3、承台斜截面抗剪切计算

根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=1636.77kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

γ0V≤βfcb0h0

其中：γo－建筑桩基重要性系数，取1.00；

Bc－承台计算截面处的计算宽度虹桥商务区核心区（一期）区域供能管沟工程围护工程围护施工方案(修改)，Bc=5500.00mm；

当 λ<0.3时，取λ=0.3；当 λ>3时,取λ=3，得λ=0.86；