施工组织设计下载简介

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2022危大工程高支模专项施工方案(H≥8m论证后)，386页可下载.docx

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.397×106/4250=93.441N/mm2≤[f]=205N/mm2

四川某改扩建项目KV变电站设备安装工程施工组织设计 主梁剪力图(kN)

Vmax＝6.705kN

τmax=2Vmax/A=2×6.705×1000/398＝33.693N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.04mm≤[ν]＝L/400＝425/400＝1.062mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.467kN，R2=13.41kN，R3=0.467kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.467,0.467]＝0.467kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[R2]＝13.41kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.149×(750+2×200)=2471mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×2.149×(750+2×200)=2929mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1500=3120mm

λ=max[l01，l02]/i=3120/16=195

查表得：φ＝0.189

Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.5×(0.029×0.9×1.52/10)＝0.006kN·m

R1＝0.467kN，R2＝13.41kN，R3＝0.467kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝15175.371/(0.189×398)+0.006×106/4250＝203.153N/mm2≤[f]=205N/mm2

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接。支撑架高宽比不应大于3。

H/B=9/10.58=0.851≤2

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.295=0.265kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.259=0.233kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值MTk：

MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×92×0.265+9×0.233=12.851kN.m

参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020，第5.3.13条

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0MTk

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=10.582×0.9×[0.15×9/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×10.58/2=228.856kN.m≥3γ0MTk =3×1.1×12.851=42.407kN.M

十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】

F1=N=15.175kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1040mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×1040×160/1000=129.875kN≥F1=15.175kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=11.154N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.154×10000/1000=451.737kN≥F1=15.175kN

A1食堂，B120，标高9计算书

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

设计简图如下：

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向)

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

承载能力极限状态

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.5×2.5]×1=8.575kN/m

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m

计算简图如下：

Mmax＝q1l2/8＝8.575×0.252/8＝0.067kN·m

ν＝0.069mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.5×2.5]×0.25＝2.215kN/m

因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.25＝1.184kN/m

q1活＝γ0×1.5×Q1k×b=1.1×1.5×2.5×0.25＝1.031kN/m

计算简图如下：

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.184×0.92+0.125×1.031×0.92＝0.224kN·m

M2＝q1L12/2=2.215×0.152/2＝0.025kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.224，0.025]＝0.224kN·m

σ=Mmax/W=0.224×106/32812=6.836N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.184×0.9+0.625×1.031×0.9＝1.246kN

V2＝q1L1＝2.215×0.15＝0.332kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.246，0.332]＝1.246kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.246×1000/(2×35×75)＝0.712N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.25＝0.828kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.828×9004/(100×9350×123.047×104)＝0.246mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.828×1504/(8×9350×123.047×104)＝0.005mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm

1、小梁最大支座反力计算

华英嘉园静压桩施工方案 q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×2.5]×0.25＝2.287kN/m

q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.25＝1.256kN/m

q1活＝γ0×1.5×Q1k×b ＝1.1×1.5×2.5×0.25＝1.031kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.25＝0.878kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁小龙溪桥施工方案，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.287×0.9＝2.573kN

按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.256+0.437×1.031)×0.9+2.287×0.15＝1.172kN