施工组织设计下载简介
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2013JP03地块高大模板工程专项施工方案.docxq12 = 0.300×0.300=0.090kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到周村区姜萌路工程施工组织设计，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)×0.300=0.*00kN/m
静荷载 q1 = 1.20×3.7*5+1.20×0.090=*.*2*kN/m
活荷载 q2 = 1.*0×0.*00=0.8*0kN/m
计算单元内的次龙骨集中力为(0.8*0+*.*2*)×0.900=*.919kN
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q = P/l = *.919/0.900=5.***kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×5.*7×0.90×0.90=0.**3kN.m
最大剪力 Q=0.*ql = 0.*×0.900×5.***=2.952kN
最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.900×5.***=5.*11kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = *1.*7cm3；
截面惯性矩 I = 10*.17cm*；
(1)龙骨抗弯强度计算
龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.*ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2951.**/(2×100.00×50.00)=0.885N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2
龙骨的抗剪强度计算满足要求!
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)
得到q=3.855kN/m
最大变形v=0.*77ql*/100EI=0.*77×3.855×900.0*/(100×9000.00×10*1**7.0)=1.82*mm
龙骨的最大挠度小于900.0/*00(木方时取250),满足要求!
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取次龙骨的支座力 P= 5.*11kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 1.5*9kN.m
经过计算得到最大支座 F= 18.039kN
经过计算得到最大变形 V= 1.198mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 10.1*cm3；
截面惯性矩 I = 2*.38cm*；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W = 1.5*9×10*/101*0.0=1*5.20N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大变形 v = 1.198mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/*00,满足要求!
四、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.107×5.000=0.533kN
钢管的自重计算参照《盘扣式规范》附录A 。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×0.900×0.900=0.2*3kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.500×0.900×0.900=10.1**kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 10.9*2kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000)×0.900×0.900=1.*20kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.*0NQ
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 15.*0kN
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 2.01
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.71
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70
σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 300.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
参照《盘扣式规范》2010，由公式计算
顶部立杆段：l0 = h'+2ka (1)
非顶部立杆段：l0 = ηh (2)
η—— 计算长度修正系数，取值为1.200；
k —— 计算长度折减系数，可取0.7；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；
l0=1.800m；λ=1800/20.1=89.552, φ=0.558
σ=15398/(0.558×571)=*8.328N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9
MW=0.9×1.*Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0 = 0.500×1.090×0.138=0.075kN/m2
h —— 立杆的步距，1.50m；
la —— 立杆迎风面的间距，0.90m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.*×0.075×0.900×1.500×1.500/10=0.019kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
立杆Nw=1.200×10.9*2+1.*00×1.*20+0.9×1.*00×0.019/0.900=15.*25kN
l0=1.8m；λ=1800/20.1=89.552, φ=0.558
σ=15*25/(0.558×571)+19000/7700=50.905N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。
六、盘扣式模板支架整体稳定性计算
盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。
盘扣式楼板模板支架计算满足要求！
9.13 盘扣式楼板（柱帽750，板厚300）模板支架计算书
盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为5.0m，
立杆的纵距 b=0.*0m，立杆的横距 l=0.*0m，脚手架步距 h=1.50m。
面板厚度15mm，剪切强度1.*N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
内龙骨采用100.×50.mm木方，间距200mm，
木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用双钢管φ*8×3.5mm。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。
图1 盘扣式楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
广州某科技楼弱电施工方案面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×1.050×0.*00+0.300×0.*00=15.993kN/m
活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)×0.*00=1.200kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=22.500cm3 I=1*.875cm*
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
日报社高层住宅楼工程安全施工组织设计其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；