花篮拉杆悬挑脚手架专项施工方案(2021年).docx

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花篮拉杆悬挑脚手架专项施工方案(2021年).docx

螺栓所受最大剪力Nv= max(Nv1,Nv2… )=11.306kN

1)螺栓抗拉验算

单个螺栓受拉承载力设计值

GB/T 34284-2017标准下载 Ntb=0.9×ftb×As=0.9×170×(π×d2/4)=0.9×170×(3.14×202/4)/1000=48.042kN

单个螺栓所受拉力:N=Nt/n=7.797/2=3.899kN≤48.042kN

2)螺栓抗剪验算

单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)=

0.9×140×(3.14×202/4)/1000=39.564kN

螺栓所受剪力:V=Nv/n=11.306/2=5.653kN≤39.564kN

8、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力:N =Nsz1 =7.797kN

压弯构件强度:σmax=Mmax/(γW)+N/A=1.532×106/(1.05×141000)+7.797×103/2610=13.335 N/mm2≤[f]=215N/mm2

受弯构件整体稳定性分析:

Mmax/(φb'Wxf)=1.532×106/(0.785×141×103×215)=0.064≤1

9、悬挑主梁与结构连接节点验算

2)高强螺栓承载力计算

假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。

V=1.341kN,N=7.797kN

单个高强螺栓所受的剪力值NV=V/n=1.341/4=0.335kN

单个高强螺栓所受的拉力值Nt=N/n=7.797/4=1.949kN

单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=0.9knfuP=0.9×1×1×0.5×125=56.25kN

每个高强螺栓受拉承载力设计值Ntb=0.8P=0.8×125=100kN

NV/Nvb+Nt/Ntb=0.335/56.25+1.949/100=0.025≤1

高强螺栓承载力满足要求。

q'=gk=0.205kN/m

第一排立杆处:P1' =R'1D=9.976kN;

第二排立杆处:P2' =R'2D=10.695kN;

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第一排立杆处:P1 =R1D=12.618kN;

第二排立杆处:P2 =R2D=13.527kN;

计算简图如下:

σ=Mmax/W=3.832×106/(141×103)=27.177 N/mm2≤[f]=215 N/mm2

Vmax=13.601kN

νmax=0.31 mm≤[ν]=2×l/360=2×2100/360=11.667mm

4)支座反力计算

R1=3.62kN;

R2=23.042kN;

上拉杆件角度计算:

α1=arctan(n1/m1)= arctan(2900/1800)=58.173°

上拉杆件支座力:

设计值:RS1=R2=23.042kN

由上拉钢筋(钢拉杆)作用造成的主梁轴向力:

NSZ1= RS1/tanα1=23.042/tan(58.173°)=14.302kN

上拉钢筋(钢拉杆)轴向力:

设计值:NS1= RS1/sinα1=23.042/sin(58.173°)=27.12kN

上拉钢筋(钢拉杆)的最大轴向拉力:NS=max[NS1] =27.12kN

σ=Ns/A=27.12×103/314.2=86.314N/mm2≤f=205N/mm2

由于型钢主梁位置吊耳板排数为2,则单个吊耳板所受荷载为Nd=27.12/2=13.56kN

(1)耳板构造要求

Be= 2t+16= 2×12+16=40mm≤b=50mm

4Be/3= 4×40/3=53.333mm≤a=65mm

(2)耳板孔净截面处的抗拉强度验算

σ= Nd/(2tb1)= 13.56×103/(2×12×40)=14.125N/mm2≤f=205N/mm2

耳板孔净截面处抗拉强度满足要求!

(3)耳板端部截面抗拉(劈开)强度验算

耳板端部截面抗拉强度满足要求!

(4)耳板抗剪强度验算

耳板端部抗剪截面宽度:

τ= Nd/(2tZ)= 13.56×103/(2×12×76.485)=7.387N/mm2≤fv=125N/mm2

耳板抗剪强度满足要求!

5、吊耳板与型钢主梁连接焊缝验算

各上拉杆位置单个吊耳板焊缝所受荷载,垂直焊缝方向荷载F、平行焊缝方向荷载V分别为:

上拉杆1位置吊耳板:

由于型钢梁上吊耳板排数为2,则:

单个吊耳板垂直焊缝方向荷载F1=RS1/2=23.042/2=11.521kN

单个吊耳板平行焊缝方向荷载V1=RSZ1/2=14.302/2=7.151kN

垂直于焊缝长度作用力(正应力):

σf=F1/(0.7hflw1)=11.521×103/(0.7×6×120)=22.859N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2

平行于焊缝长度作用力(剪应力):

τf=V1/(0.7hflw1)=7.151×103/(0.7×6×120)=14.188N/mm2≤ffw=160N/mm2

[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(22.859/1.22)2+14.1882]0.5=23.503N/mm2≤ffw=160N/mm2

上拉杆1位置吊耳板焊缝强度满足要求!

6、上拉杆与主梁连接点计算

1)螺栓抗剪验算

单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)=

0.9×140×(3.14×202/4)/1000=39.564kN

螺栓所受剪力:Nv=Ns/n=27.12/1=27.12kN≤39.564kN

7、上拉杆与建筑物连接点计算

由上式计算可得上拉杆与建筑物连接点最大轴向拉力Ns =27.12kN

与建筑物连接螺栓所受拉力

与建筑物连接螺栓所受剪力

螺栓所受最大拉力Nt=max(Nt1,Nt2… )=14.302kN

螺栓所受最大剪力Nv= max(Nv1,Nv2… )=23.042kN

1)螺栓抗拉验算

单个螺栓受拉承载力设计值

Ntb=0.9×ftb×As=0.9×170×(π×d2/4)=0.9×170×(3.14×202/4)/1000=48.042kN

单个螺栓所受拉力:N=Nt/n=14.302/2=7.151kN≤48.042kN

2)螺栓抗剪验算

单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)=

0.9×140×(3.14×202/4)/1000=39.564kN

螺栓所受剪力:V=Nv/n=23.042/2=11.521kN≤39.564kN

8、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力:N =Nsz1 =14.302kN

压弯构件强度:σmax=Mmax/(γW)+N/A=3.832×106/(1.05×141000)+14.302×103/2610=31.363 N/mm2≤[f]=215N/mm2

受弯构件整体稳定性分析:

Mmax/(φb'Wxf)=3.832×106/(0.785×141×103×215)=0.161≤1

9、悬挑主梁与结构连接节点验算

2)高强螺栓承载力计算

假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。

V=3.62kN,N=14.302kN

单个高强螺栓所受的剪力值NV=V/n=3.62/4=0.905kN

单个高强螺栓所受的拉力值Nt=N/n=14.302/4=3.575kN

单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=0.9knfuP=0.9×1×1×0.5×125=56.25kN

每个高强螺栓受拉承载力设计值Ntb=0.8P=0.8×125=100kN

NV/Nvb+Nt/Ntb=0.905/56.25+3.575/100=0.052≤1

高强螺栓承载力满足要求。

q'=gk=0.205kN/m

JT/T 1385.4-2021 水路运输电子证照 第4部分:船舶营业运输证.pdf 第一排立杆处:P1' =R'1E=6.83kN;

第二排立杆处:P2' =R'2E=6.739kN;

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第一排立杆处:P1 =R1E=8.645kN;

小区拆迁安置楼各分项工程施工方案 第二排立杆处:P2 =R2E=8.529kN;

计算简图如下:

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