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高端制造产业园项目高支模施工方案.docx

主梁剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×4.125×1000/384＝21.484N/mm2≤[τ]=125 N/mm2

页岩砖施工工艺 主梁变形图(mm)

跨中ν1max＝0.09mm≤350/250=1.4mm

悬挑段ν2max＝0.84mm≤2×300/250=2.4mm

5、最大支座反力计算

R左下挂max＝7.717/0.6=12.861kN

因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.905kN，R2＝2.602kN，R3＝2.172kN，R4＝2.602kN，R5＝0.905kN

正常使用极限状态：R'1＝0.508kN，R'2＝1.477kN，R'3＝1.199kN，R'4＝1.477kN，R'5＝0.508kN

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.189×106/4120=45.905N/mm2≤[f]=205 N/mm2

主梁剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.507×1000/384＝18.266N/mm2≤[τ]=125 N/mm2

主梁变形图(mm)

跨中ν1max＝0.009mm≤350/250=1.4mm

悬挑段ν2max＝0.1mm≤2×180/250=1.44mm

10、最大支座反力计算

R右下挂max＝4.987/0.6=8.312kN

同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[12.861，8.312]＝12.218kN≤Ntb＝17.8kN

9.1.11 400×800 无板梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书

荷载系数参数表：

设计简图如下：

取梁纵向单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4

面板承受梁截面方向线荷载设计值：

q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×φc×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.5×0.9×2.5]×1＝33.028kN/m

计算简图如下：

q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×0.8)×1＝29.315kN/m

q1活＝γ0×1.5×φc×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×2.5×1＝3.713kN/m

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×29.315×0.1332+0.117×3.713×0.1332＝0.06kN·m

σ＝Mmax/W＝0.06×106/24000＝2.493N/mm2≤[f]/γR=12.5/1＝12.5N/mm2

面板承受梁截面方向线荷载标准值：

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1×1×2.5]×1＝23kN/m

νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23×133.3334/(100×4500×144000)＝0.076mm≤[ν]＝L/250＝133.333/250＝0.533mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×29.315×0.133+0.45×3.713×0.133＝1.786kN

R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×29.315×0.133+1.2×3.713×0.133＝4.894kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4q2L=0.4×23×0.133＝1.227kN

R2'=R3'=1.1q2L=1.1×23×0.133＝3.373kN

1、梁底各道小梁线荷载计算

1）左侧小梁线荷载设计值计算

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.786/1＝1.786kN/m

小梁自重：q2=0.038kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=γ0×1.3×G1k×梁高=1.1×1.3×0.5×0.8=0.572kN/m

左侧小梁总荷载q左＝q1左+q2+q3左=1.786+0.038+0.572=2.396kN/m

2）中间小梁线荷载设计值计算

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[4.894,4.894]/1= 4.894kN/m

小梁自重：q2=0.038kN/m

中间小梁总荷载q中= q1中+ q2=4.894+0.038=4.932kN/m

3）右侧小梁线荷载设计值计算

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.786/1＝1.786kN/m

小梁自重：q2=0.038kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=γ0×1.3×G1k×梁高=1.1×1.3×0.5×0.8=0.572kN/m

右侧小梁总荷载q右＝q1右+q2+q3右=1.786+0.038+0.572=2.396kN/m

4）各道小梁最大线荷载设计值计算

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.396,4.932,2.396]=4.932kN/m

5）各道小梁最大线荷载标准值计算

参考小梁线荷载设计值计算步骤，将荷载标准值代入后得到：

小梁最大荷载标准值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.653,3.4,1.653]=3.4kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.932×0.92，0.5×4.932×0.32]＝0.499kN·m

σ=Mmax/W=0.499×106/32667=15.287N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×4.932×0.9，4.932×0.3]＝2.774kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.774×1000/(2×40×70)＝1.486N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.4×9004/(100×9350×114.333×104)＝1.087mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝3.4×3004/(8×9350×114.333×104)＝0.322mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×4.932×0.9,0.375×4.932×0.9+4.932×0.3]=5.549kN

将各道小梁所受线荷载设计值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力设计值依次为R1=2.696kN,R2=5.549kN,R3=5.549kN,R4=2.696kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.4×0.9,0.375×3.4×0.9+3.4×0.3]=3.825kN

各道小梁所受线荷载标准值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力标准值依次为R1'=1.86kN,R2'=3.825kN,R3'=3.825kN,R4'=1.86kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数Ks=0.6,则：

承载能力极限状态

单根主梁所受集中力设计值：

地下室抗浮锚杆施工方案8.25 P1=R1×Ks=2.696×0.6= 1.617kN,P2=R2×Ks=5.549×0.6= 3.329kN,P3=R3×Ks=5.549×0.6= 3.329kN,P4=R4×Ks=2.696×0.6= 1.617kN

单根主梁自重设计值：q=1.1×1.3×0.036=0.051kN/m

正常使用极限状态

单根主梁所受集中力标准值：

P1'=R1'×Ks=1.86×0.6= 1.116kN,P2'=R2'×Ks=3.825×0.6= 2.295kN,P3'=R3'×Ks=3.825×0.6= 2.295kN,P4'=R4'×Ks=1.86×0.6= 1.116kN

单根主梁自重标准值：q'=1×0.036=0.036kN/m

工程勘察中常用岩土工程参数及选用（表格整理超清晰）.pdf 主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.368×106/4790=76.841N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2