施工组织设计下载简介

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名企可调式拉杆悬挑脚手架专项施工方案140页.doc

设计值：RS2=nzR3=1×7.469=7.469kN

主梁轴向力设计值：

某工业厂房及管理楼水电安装施工方案 NSZ1=RS1/tanα1=15.24/tan56.083°=10.248kN

NSZ2=RS2/tanα2=7.469/tan55.886°=5.06kN

上拉杆件轴向力：

设计值：NS1=RS1/sinα1=15.24/sin56.083°=18.365kN

设计值：NS2=RS2/sinα2=7.469/sin55.886°=9.021kN

上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=max[NS1...NSi]=18.365kN

轴心受拉稳定性计算：σ =NS/A=18.365×103/314.2=58.451N/mm2≤f=270N/mm2

σ=Ns/(π×de2/4)=18.365×103/(π×182/4)=72.172N/mm2≤[ft]=270N/mm2

由于型钢主梁位置吊耳板排数为2，则单个吊耳板所受荷载为Nd=18.365/2=9.183kN

（1）耳板孔净截面处的抗拉强度验算

σ= Nd/(2tb1)= 9.183×103/(2×6×19)=40.275N/mm2≤f=205N/mm2

耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！

（2）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算

耳板端部截面抗拉强度满足要求！

（3）耳板抗剪强度验算

耳板端部抗剪截面宽度:

τ= Nd/(2tZ)= 9.183×103/(2×6×34.957)=21.89N/mm2≤fv=125N/mm2

耳板抗剪强度满足要求！

4、吊耳板与型钢主梁连接焊缝验算

各上拉杆位置单个吊耳板焊缝所受荷载，垂直焊缝方向荷载F、平行焊缝方向荷载V分别为：

上拉杆1位置吊耳板：

由于型钢梁上吊耳板排数为2，则：

单个吊耳板垂直焊缝方向荷载F1=RS1/2=15.24/2=7.62kN

单个吊耳板平行焊缝方向荷载V1=RSZ1/2=10.248/2=5.124kN

垂直于焊缝长度作用力（正应力）：

σf=F1/(0.7hflw1)=7.62×103/(0.7×6×100)=18.143N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2

平行于焊缝长度作用力（剪应力）：

τf=V1/(0.7hflw1)=5.124×103/(0.7×6×100)=12.2N/mm2≤ffw=160N/mm2

[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(18.143/1.22)2+12.22]0.5=19.235N/mm2≤ffw=160N/mm2

上拉杆1位置吊耳板焊缝强度满足要求！

上拉杆2位置吊耳板：

由于型钢梁上吊耳板排数为2，则：

单个吊耳板垂直焊缝方向荷载F2=RS2/2=7.469/2=3.734kN

单个吊耳板平行焊缝方向荷载V2=RSZ2/2=5.06/2=2.53kN

垂直于焊缝长度作用力（正应力）：

σf=F2/(0.7hflw1)=3.734×103/(0.7×6×100)=8.892N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2

平行于焊缝长度作用力（剪应力）：

τf=V2/(0.7hflw1)=2.53×103/(0.7×6×100)=6.023N/mm2≤ffw=160N/mm2

[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(8.892/1.22)2+6.0232]0.5=9.455N/mm2≤ffw=160N/mm2

上拉杆2位置吊耳板焊缝强度满足要求！

5、上拉与主梁连接吊耳板轴销验算

上拉与主梁连接吊耳板轴销主要承受剪力：

单个轴销抗剪承载力容许值：

Nvb=nvπd2fvb/4=2×3.142×202×125/(4×1000)=78.54kN

轴销所受剪力：Nv=Ns/n2=18.365/1=18.365kN≤Nvb=78.54kN

上拉与主梁连接吊耳板轴销抗剪符合要求！

6、上拉杆件与建筑物连接锚固螺栓验算

与建筑物连接螺栓所受拉力

与建筑物连接螺栓所受剪力

单个螺栓所受的拉力值：Nt=Nt1/n1=10.248/1=10.248kN

单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv1/n1=15.24/1=15.24kN

单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvπd2efvb/4=1×3.142×17.652×250/(4×1000)=61.167kN

每个高强螺栓受拉承载力设计值Ntb=πd2eftb/4=3.142×17.652×400/(4×1000)=97.868kN

[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(15.24/61.167)2+(10.248/97.868)2]0.5=0.27≤1

螺栓承载力满足要求。

与建筑物连接螺栓所受拉力

与建筑物连接螺栓所受剪力

单个螺栓所受的拉力值：Nt=Nt2/n1=5.06/1=5.06kN

单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv2/n1=7.469/1=7.469kN

单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvπd2efvb/4=1×3.142×17.652×250/(4×1000)=61.167kN

每个高强螺栓受拉承载力设计值Ntb=πd2eftb/4=3.142×17.652×400/(4×1000)=97.868kN

[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(7.469/61.167)2+(5.06/97.868)2]0.5=0.133≤1

螺栓承载力满足要求。

五、悬挑主梁整体稳定性验算

压弯构件强度：σmax=[Mmax/(γW)+N/A]=[4.432×106/(1.05×141×103)+15.307×103/2610]=35.804N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

受弯构件整体稳定性分析：

Mmax/(φb'Wxf)=4.432×106/(0.929×141×215×103)=0.157≤1

六、主梁与建筑物节点验算

2、高强螺栓承载力计算

假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。

V=4.941kN，N=15.307kN

单个高强螺栓所受的剪力值NV=V/n=4.941/2=2.47kN

单个高强螺栓所受的拉力值Nt=N/n=15.307/2=7.654kN

单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvπd2efvb/4=1×3.142×17.652×250/(4×1000)=61.167kN

每个高强螺栓受拉承载力设计值Ntb=πd2eftb/4=3.142×17.652×400/(4×1000)=97.868kN

承压承载力设计值Ncb=d×dt×fcb/1000=20×12×470/1000=112.8kN

[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(2.47/61.167)2+(7.654/97.868)2]0.5=0.088≤1

NV=2.47kN≤Ncb/1.2=112.8/1.2=94kN

承压承载力满足要求。

10 2400型钢梁长（扁担梁）花篮式悬挑架计算

q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=6/1=6kN

第2排：F'2=F2'/nz=8.2/1=8.2kN

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=F1/nz=8.5/1=8.5kN

第2排：F2=F2/nz=10/1=10kN

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=6.766×106/141000=47.989N/mm2≤[f]=215N/mm2

剪力图(kN)

τmax=13.164N/mm2≤[τ]=125N/mm2

变形图(mm)

νmax=1.909mm≤[ν]=l/250=2850/250=11.4mm

4、支座反力计算

设计值：R1=8.073kN,R2=11.139kN

T／WLJC 4-2017 机床装备企业流程管理指南 技术管理.pdf q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=6/1=6kN

第2排：F'2=F2'/nz=9/1=9kN

第3排：F'3=F3'/nz=9/1=9kN

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=F1/nz=8.5/1=8.5kN

隧道无砟道床弹性支承垫块施工方案 第2排：F2=F2/nz=12/1=12kN

第3排：F3=F3/nz=12/1=12kN

弯矩图(kN·m)