施工组织设计下载简介

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桐九分离立交支架施工组织设计方案.doc

桐九分离立交支架施工方案

1、钢管截面特性：A=4.89×102mm2，I=1.219×105mm4,W=5.078×103mm3,i=15.78mm, E=2.06×105mpa [σ]=205mpa。弓形木截面特性：A=484cm2，I=19521cm4，W=1774.7cm3，E=10.5×103mpa，[σ]=80.7mpa。方木截面特性：A=400cm2，I=13333cm4，W=1333.3cm3，E=10.5×103mpa，[σ]=80.7mpa。

因中拱肋截面高度较边拱肋大，单位面积荷载较边拱肋大中海馥园施工组织设计，故在强度和稳定计算时以中拱为计算依据。

拱肋砼自重取25×（1.2+1.0）/2×1.4=38.5kn/m2

施工人员及机具和砼振捣荷载合计取4.5 kn/m2

支架自重为0.038 kn/m×24(最大高度)=0.91kn

弓形木为22×22方木，横向支承于小横杆上，间距0.4m，立杆纵距0.8m为计算跨径，则均布荷载为：38.5×0.4×1.2(荷载系数)+4.5×0.4×1.4(荷载系数)=21 kn/m,按三等跨连续梁计算如图示

跨中最大弯矩Mmax =0.08*21*0.8=1.34kn.m 21kn/m

最大反力Qmax=0.6*21*0.8=10.08kn

弯曲强度σ=M/W=1.34*10^5/1774.7 0.8 0.8 0.8

=75.5mpa< [σ]=80.7mpa

挠度 f =0.677*(ql^4/(100*E*I))

=0.677*21*10^6*800^4/(100*10.5*10^9*19521*10^3)

=0.28mm<800/150=5.3mm

小横杆荷载为由弓形木直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示： 10.08 kn

跨中最大弯矩Mmax =0.175*10.08*0.4=0.70kn.m

最大反力Qmax=0.65*10.08=6.55kn 0.4 0.4 0.4

弯曲强度σ=M/W=0.70*10^6/5.08*10^3

=138mpa< [σ]=205mpa

挠度 f =1.146*(Pl^3/(100*E*I))

=1.146*10.08*10^3*400^3/(100*2.06*10^5*1.219*10^5)

=0.29mm<400/150=2.7mm

大横杆荷载为小横杆直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示： 6.55kn

跨中最大弯矩Mmax =0.175*6.55*0.8=0.92kn.m

弯曲强度σ=M/W=0.92*10^6/5.08*10^3

=181mpa< [σ]=205mpa 0.8 0.8 0.8

挠度 f =1.146*(Pl^3/(100*E*I))

=1.146*6.55*10^3*800^3/(100*2.06*10^5*1.219*10^5)

=1.53mm<800/150=5.3mm

立杆承受由大横杆传递的荷载和支架自重，故N=6.55+0.91=7.46kn,横杆步距为1.5m。

长细比λ=l/i=1500/15.78=95,查表得

稳定系数φ=0.626

容许承载力[N]= φ*A*[σ]=0.626*489*205=62.75kn＞N=7.46kn

由以上计算可知：大横杆传给立杆的最大竖向作用力

R=6.55kn

P=N/Ab=7.46*10^3/(0.1*0.1)（底座面积）

=0.75mpa<3.0mpa(C25砼弯拉应力)

计算跨径L=60m，计算矢高f=15m,拱圈平均截面积A=1.54m2,半跨拱弦与水平线交角φm=arctg(1/4)，砼弹性模量E=2×106,拱圈恒载推力Hg=0.94*108.7/2*25=1270kn。

拱圈自重产生的拱顶下沉δ1=（（l/2）^2+f^2）/f×Hg/(A*cosφm*E)

=(30^2+15^2)/15×1270/(1.54*0.9412*2*10^6)=33mm

拱圈温度变化产生的变形δ2=（l/2）^2+f^2）/f×（α*Δt）

=(30^2+15^2)/15×0.00001×12o=9mm

墩台水平位移产生的拱顶弹性挠度或略不计

支架弹性变形δ3=σ*h/E

支架非弹性变形δ4:支架接触面有：模板/弓形木/小横杆；小横杆/大横杆/立杆/支架基础，δ4=3*2+2*3=12mm

Σδ=33+9+2+12=56mm，预拱度值设置按二次抛物线分配

计算跨径L=25.36m，计算矢高f=5.354m,拱圈平均截面积A=1.875m2,半跨拱弦与水平线交角φm=arctg(5.354/25.36)，砼弹性模量E=2×106,拱圈恒载推力Hg=0.94*63.9*25=1270kn。

拱圈自重产生的拱顶下沉δ1=（（l/2）^2+f^2）/f×Hg/(A*cosφm*E)

=(12.68^2+5.354^2)/5.354×1502/(1.875*0.9573*2*10^6)=15mm

拱圈温度变化产生的变形δ2=（l/2）^2+f^2）/f×（α*Δt）

=(12.68^2+5.354^2)/5.354×0.00001×12o=4mm

墩台水平位移产生的拱顶弹性挠度或略不计

支架弹性变形及非弹性变形δ4按中拱近似取值14mm

Σδ=15+4+14=33mm，预拱度值设置按二次抛物线分配

在行车道系结构中，最大结构截面为边跨肋间端横梁，单位面积荷载最大，故在强度和稳定计算时以边跨肋间端横梁为计算依据。

拱肋砼自重取25×1.2=30kn/m2

施工人员及机具和砼振捣荷载合计取4.5 kn/m2

支架自重为0.038 kn/m×12(最大高度两根)=0.46kn

方木为20×20方木，横向支承于小横杆上，间距0.4m，立杆纵距0.8m为计算跨径，则均布荷载为：30×0.4×1.2(荷载系数)+4.5×0.4×1.4(荷载系数)=16.92 kn/m,按三等跨连续梁计算如图示:

跨中最大弯矩Mmax =0.08*16.92*0.8=1.08kn.m

16.92kn/m

最大反力Qmax=0.6*16.92*0.8=8.12kn

弯曲强度σ=M/W=1.08*10^5/1333.3 0.8 0.8 0.8

=81mpa<1.2[σ]=96.84mpa

(临时结构容许应力可提高1.2)

挠度 f =0.677*(ql^4/(100*E*I))

=0.677*16.92*10^6*800^4/(100*10.5*10^9*13333*10^3)

DB12／T 1033-2021 道路停车泊位经营服务规范.pdf=0.33mm<800/150=5.3mm

小横杆荷载为由弓形木直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示： 8.12 kn

跨中最大弯矩Mmax =0.175*8.12*0.4=0.57kn.m

山西中阳桃园水泥厂模板支撑高大架体施工方案最大反力Qmax=0.65*8.12=5.28kn 0.4 0.4 0.4

弯曲强度σ=M/W=0.57*10^6/5.08*10^3

=112mpa< [σ]=205mpa