标准规范下载简介
16.《电力变压器选用导则》GB T 17468-200810标志、起吊、安装、运输和贮存
油浸式电力变压器应符合GB/T6451、JB/T2426、JB/T10317或JB/T10318的规定，干式 压器应符合GB/T10228、JB/T2426的规定，变压器的安装项目和要求应符合GBI148的规定
11制造方应提供的技术文件和图表
白水水库工程水力机械设备采购及安装招标文件（II标）（技术条款）2019.5.2011.1制造方向设计院提供的技术文件
在技术协议书（订货合同)签订后，制造方应根据需要在规定时间内向设计院提供工程设计所必须
GB/T 17468—2008
11.2制造方向用户提供的技术文件
由制造方向用户提供的技术文件，在订货合同或技术协议书中应明确规定提供文件的数量和有关 信息（如收件人、*寄地址和****等）。交接方式一般为*寄，也可随产品一同发运。 a）提供11.1的全部技术文件； b）产品合格证书，包括变压器合格证书、主要组、部件合格证书（如：套管、冷却器、开关、气体继 电器、各种温控器等）； C 产品试验报告。包括变压器试验报告（除例行试验报告外，其他试验报告提供内容由双方协商 确定），主要组部件试验报告； d) 油浸式电力变压器油化验单（如果规定，包括色谱分析）； e) 变压器实际使用说明书； 套管安装使用说明书； g) 储油柜安装使用说明书； h 冷却器或散热器（如果有）安装使用说明书； i) 油面温控器、电子温控器、绕组温控器使用说明书； 压力释放阀、速动油压继电器、多功能保护装置使用说明书； 注：如果有要求，应提供整定参数。 k）有载分接开关或无励磁分接开关使用说明书；
g）二次馈线布置图； h）电磁或磁屏蔽布置示意图
对变压器的例行试验、型式试验和特殊试验应符合GB1094.1或GB1094.11的要求 JB/T501
在订购变压器时，用户除与制造方签订合同外，如果需要还应同时签订技术协议，作为合同 附件。附录E是推荐的技术协议格式。
附录A （资料性附录） 三相变压器常用的联结组 三相变压器常用的联结组见图A.1.
图A.1常用的联结组
（资料性附录） 变压器的主要性能参数与制造成本的关系
变压器的主要性能参数与制造成本的关系
压器主要性能参数的选用，首先应满足第4章的要求，以保证变压器的可靠性。其次要考虑提高 数的同时变压器制造成本也将相应增加
当负载的功率因数一定时，变压器的电压调整率与短路阻抗基本成正比，变压器的无功损耗与短路 阻抗的无功分量成正比。由此短路阻抗小较为适宜。然而，短路电流倍数与短路阻抗成反比，短路阻抗 越小，则短路电流倍数越大。当变压器短路时，绕组会遭受巨大的电动力并产生更高的短路温升。为了 限制短路电流，则希望较大的短路阻抗。 不过，对心式变压器而言，与正常短路阻抗相比，当取较大的短路阻抗时，就要增加线圈的匝数，即 增加了导线重量，或者增大漏磁面积，从而增加了铁心的重量。由此可见，高阻抗变压器，要相应增加制 造成本。 随着短路阻抗增大，负载损耗也会相应增大。所以，选择短路阻抗时要兼顾电动力和制造成本。
负载损耗包括线圈直流电阻损耗、导线中的涡流损耗、并列导线间环流损耗和结构件（如夹件 板、箱壁、螺栓、铁心拉板等）的杂散损耗
B.2.1线圈直流电阻损
降低线圈直流电阻损耗的有效方法是增大导线截面积。然而也导致线圈体积的增大，相应 线长度，为了设计出低负载损耗的变压器，需耗用较多的导线，制造成本必然增加。
B.2.2导线的涡流损耗
线圈处于漏磁场中，在导线中会产生涡流损耗。大型变压器中涡流损耗有时会达至 的10%以上。 当变压器短路阻抗增大时，纵向漏磁增大，导致涡流损耗的增加。降低涡流损耗的途径可采用多根 导线并联，用组合导线或换位导线。此时，考虑到绕组的机械强度，需采用自粘性换位导线，或采用截面 大的单根导线降低电密，这就使制造成本增加。
变压器（尤其是大型变压器）由多根导线并列绕成，每根导线在漏磁场中占据的空间位置不同，它们 各自产生的漏感电势也不同，漏感电势之差产生环流并产生环流损耗。 当要求变压器短路阻抗大时，由前所述的原因，需减小电抗高度，增加导线匝数，它们都会增加环流 损耗。为抵偿该损耗的增大，就要采取适当的导线换位方式或增加导线截面积减少直流电阻损耗及采 用换位导线等，这就增加了变压器制造成本。
B.2.4结构件的杂散损
大型变压器中，杂散损耗有时会达到直流电阻损耗的30%。经验证明，在油箱壁和夹件上加装磁 屏蔽或电磁屏蔽，铁心拉板和在漏磁场中的结构件（如螺栓等)采用低磁钢材料等措施，可有效地降低杂 散损耗。然而，这些措施都相应增加了制造成本。
变压器的空载损耗主要是铁心损耗。它由磁滞损耗和涡流损耗组成，前者与导磁材料（如硅钢、非
平方、频率的平方和导磁材料的重量成正比，降低空载损耗就要降低磁密，其结果导致导磁材料重量增 加。或者采用高导磁、低损耗的导磁材料，或者采用厚度更薄的导磁材料，其结果都导致变压器制造成 本的相应增加。而过薄的硅钢片又使铁心的平整度下降，导致铁心机械强度的降低。
B.4冷却装置布置方式
首选方式； 户内冷却装置垂直分体布置，更有利于节省土地和建筑面积，但变压器油箱将承受较高的压 力，制造成本要比水平分体布置高，同时易渗漏油，运行成本将相应增大。
变压器冷却装置通常有冷却器和散热器二种形式，若采用散热器形式可实现多种组合的冷却方 运行成本也较低，也是今后的发展趋势。 a 强迫导向油循环风冷变压器，易出现渗漏、轴承磨损、油流带电、散热管道堵塞、冷却效果下降 等现象，造成变压器可靠性降低、冷却器检修频繁、风险成本和运行成本提高等； b） 强迫非导向油循环风冷变压器，制造成本比强迫导向油循环风冷变压器略高，但不会出现油 流带电现象，运行时油中的杂质也不会进人绕组内部，可靠性较高，风险成本相对导向油循环 的要低； C 强迫油循环自冷变压器，制造成本与强迫油循环风冷变压器相当，但可靠性低、运行成本与上 述相比略低，只有变压器容量较大（大于300MVA以上)并在噪声要求较高地区采用； 自然油循环风冷变压器，制造成本与强迫油循环风冷变压器相当，但可靠性高，运行成本较低： e 全自冷变压器，制造成本高，但运行维护简单，可靠性高，运行成本最低； 采用油/水热交换装置，适用于冷却器与变压器本体上下布置的自然油循环或强迫油循环/强 迫水循环风冷变压器，与采用油/油热交换装置相比，其冷却效率高，可用于超大容量变压器 上，但制造成本、风险成本、运行成本较高。
调压方式对变压器的可靠性、制造成本和运行成本影响非常大，在满足电网电压变动 ，应优先选用无调压方式。 a）有载分接调压，可靠性差，制造成本和运行成本高，但调压灵活； b) 无励磁调压，制造成本和运行成本较低； C 无调压结构，可靠性高，制造成本和运行成本低，但无法通过变压器自身进行调压，适用于升压 变压器或电压较稳定的降压变压器
自耦变压器公共绕组中性点侧的调压，对降低制造难度、提高安全可靠性和降低成本有利，虽会造 成变压器低压绕组电压的较大变动，但对仅作无功补偿作用的独立低压回路也无关紧要。通常： a） 中性点调压，要求分接开关的绝缘水平低，制造成本低，可靠性高，但对自耦变压器来说，为变 磁通调压，即高、中、低各绕组的电压同时调； b） 线端调压，其调压绕组应为独立布置结构，且分接开关的绝缘水平要求最高，制造成本高，可 靠性低； c）中部调压，分接开关的相间绝缘水平要求比中性点调压的高，与线端调压的要求相当，制造成
本低。但绕组抗短路能力水平低，往往适用于中小型变压器，风险成本略高； d) 调压绕组布置：调压绕组为独立布置结构，安匝平衡好，绕组抗短路能力强，但制造成本和过 电压风险高，较适合中性点调压方式，但对中压调压的变压器应考虑独立布置结构。对调压 范围较小的调压绕组可设置在主绕组内，虽制造成本较低，但对制造工艺要求较高，抗短路能 力也较差。
变压器的绝缘水平，原则上应按 数值，以利于提高变压器运行的安全可靠 性。有时，可根据变电站的特殊性和重要性（如地下变电站）以及近期故障情况，适当地提高绝缘水平 以提高变压器的安全可靠性，但制造成本会相应增加。
若要求变压器的声级水平低于标准值，制造方将采取特殊的设计和措施，例如降低磁密、采用特殊 的绑扎或压紧方法、相应的减振结构、选用低噪声风扇（机)等，这无疑将导致变压器制造成本的增加。 因此，如果必须选用低噪声变压器，应作相应的分析。从经济上来看，在变压器安装地点采取相应的措 施（例如安装隔离墙）或许更合适。
10变压器的容量、重量、尺寸和性能之间的关
不同容量的变压器，在电压等级、短路阻抗、结构型式、设计原则、导线电流密度和铁心磁密等相同 的情况下，它们之间存在着以下近似关系： 变压器的容量正比于线性尺寸的4次方； b) 变压器有效材料重量正比于容量的3/4次方； c) 变压器单位容量消耗的有效材料正比于容量的一1/4次方； d 当变压器的导线电流密度和铁心磁通密度保持不变时，有效材料中的损耗与重量成正比，即 总损耗正比于容量的3/4次方； e） 变压器单位容量的损耗正比于容量的一1/4次方； f 变压器的制造成本正比于容量的3/4次方。 由此，从经济角度看，在同样的负载条件下，选用单台大容量变压器比用数台小容量变压器经济 得多。
GB/T174682008
变压器开联运行的联结方法应付合如下要求： 具有相同的相位关系（即在矢量图中，具有相同的钟时序数）的各变压器，可将各自的一次侧和 二次侧同符号标志端子连接在一起，作并联运行； b）若钟时序数不同，从变压器并联运行可靠性看，有如下联结方法（见图C.1)： 组1：钟时序数为0、4和8； 组2：钟时序数为6、10和2； 组3：钟时序数为1和5； 组4：钟时序数为7和11； c）在实际平衡负载条件下，属于同组的两台变压器可并联运行，如图C.1； d）如果一台变压器的相序与另一台刚好相反，则组3中的变压器与组4中的变压器并联运行，如 图C.2； e）不同组的两台变压器是不能并联运行的。如： 组1与组2或组3与组4； 组2与组1或组3与组4； 组3与组1或组2； 组4与组1或组2
GB/T 17468—2008
图C.1同组变压器的并联运行
GB/T 1Z4682008
图C.2组3和组4中的变压器的并联运行
D.1套管式电流互感器电流比的选择
套管式电流互感器的额定一次电流应根据其所在装设地点的变压器容量来确定，通常取按变压器 容量计算出的电流值的1.0倍～1.2倍，考虑到线路保护等原因，可适当增大。但应修正到符合 GB1208的规定。
D.1.1额定一次电流标准值
套管式电流互感器额定一次电流标准值为：100A、125（120）A、150（160）A、200A、250A、3 400A、500A、600A、750（800)A以及它们的士进位倍数
D.1.2额定二次电流标准值
套管式电流互感器额定二次电流标准值为：1A、2A和5A。1A和5A为优先值 D.1.3套管式电流互感器的电流比
D.2套管式电流互感器准确级的选择
D.2.1测量用套管式电流互感器
测量用套管式电流互感器的准确级为：0.2、0.5、1.0、3.0和5.0。 推荐1200A及以上的互感器选0.2；600A～1000A选0.5；300A～500A选1.0；150A~ 250A选3.0；100A以下互感器不保证准确级。如需高于上述准确级的特殊情况，由用户和制造方协 商规定。 注：套管式电流互感器的一次绕组是变压器的套管，只有固定的一匝。因此，决定互感器技术参数最关键的额定 次安匝数是固定的，制造方无法选择。由此，较小电流比的互感器的准确级一般情况下不可能很高。对于用户 特殊要求高准确级时，可由制造方和用户协商，选用价格高、制造工艺复杂的高导磁材料来满足。即使这样 200A以下的互感器也很难做到0.5级
D.2.2保护用套管式电流互感器
保护用套管式电流互感器的准确级为：5P、10P、TPS和TPY。 推荐600A及以上的互感器最高准确级选5P；200A～500A选10P；其他情况，由用户和制造方协 商规定，500kV变压器根据系统需要可选TPY或TPS（单电流比）。 注1：为配套引用美国的300MW和600MW发电机组的发电机变压器，可选C800。C800按美国标准ANSI IEEEC57.13。 注 2:TPY、TPS按 GB16847。 注3：TPY、TPS尽量不选用
D.3保护用套管式电流互感器的准确限值系数
保护用套管式电流互感器的准确限值系数的标准值为：10、15、20和30。 推荐600A及以上互感器选用20或20以上；200A及以下选10；300A500A选15。有特殊需 要时，由用户和制造方协商规定。 注：对于某些特殊情况，为降低保护级的准确限值系数，可选取比按变压器容量计算出的额定一次电流大的电流 比。例如：一台变压器，按容量计算选用电流比300/5A，按短路电流计算准确限值系数10P40，可选取600/ 5A10P20，但测量级（如果有）电流比仍为300/5A。
D.4套管式电流互感器的额定输出
套管式电流互感器额定输出标准值为：10VA、15VA、20VA、25VA、30VA、40VA、50VA、 60VA和80VA。 注：按GB1208的规定，测量用电流互感器的准确级（0.2、0.5、1)误差限值规定的二次输出范围为25%～100%额 定输出。因此，如果额定输出选得大，而实际运行时的负荷可能小于25%额定输出，此时所规定的准确级则达 不到。这说明额定输出不是越大越好。因此，应根据使用要求确定其容量，不易过大，对于40VA、50VA、 60VA和80VA的电流互感器尽量不采用
D.5多电流比套管式电流互感器的性能额定值
D.6套管式电流互感器的短时热电流
套管式电流互感器的短时热电流一般不作规定。但当变压器额定一次电流小，而系统短路电流很 大时，应由用户和制造方协商确定，以免套管式电流互感器导线短时电流密度过大。 注：套管式电流互感器，因其环境温度就是变压器油的温度，允许温升很小，故其二次绕组导线裁面较大，短时热电 流允许值较高，绝大多数情况下都能满足短路事故的要求，故可不规定其短时热电流值。至于套管式电流互感 器动稳定性能，因其没有一次绕组，环形二次绕组的电动力很小，可不规定，
kV.110kV侧套管式电流互感器推荐的性能参数
GB/T 17468—2008
表D.2220kV侧套管式电流互感器推荐的性能参数额定值
表D.2220kV侧套管式电流互感器推荐的性能参数额定值
注：表D.1、表D.2也适用二次电流为1A的互感器，但其额定输出可以减小
为保证变压器的技术性能和制造质量，经双方协商，达成如下技术协议。 本协议为双方签订的合同的补充件（合同号：
E.1.1变压器符合的标准或技术规范：
E:1.3相数（如用于组成三相变压器组的单相变压器应另行注明）及联结组标号： E. 1. 4频率(Hz)：
E. 1. 5. 1 油浸式
矿物油还是其他合成绝缘液体： 凝点：
E. 1. 5. 2 于式:
空气绝缘或树脂绝缘： 绝缘材料耐热等级： 外壳防护等级（如需外壳）：
E.1.5.3SF6气体绝缘
1.9每个绕组的额定电压（kV)和设备最高电日
E.1.10调压方式及范围
无调压、无励磁调压或有载调压： 带有分接的绕组： 分接位置数： 分接范围： 若分接范围超过士5%，其调压种类和最大电流分接位置（如采用）： E.1.11系统接地方式或各侧中性点的绝缘水平： E.1.12各个绕组的绝缘水平
E.1.13短路阻抗（或阻抗范围）及允许偏差：
E.1.14损耗(kW)
E.1.20油保护系统的类型： E.1.21套管及套管式电流互感器的要求：
E.1.20油保护系统的类型：
E.1.21.1套管：
E.1.21.2套管式电流互感器：
测量用或保护用： 额定电流比： 准确级： 其他特殊要求： 一数量、设置位置及型号： E.1.22变压器表面涂漆的颜色
E.2.1环境条件不同于GB1094.1或GB1094.11的部分
CECS 377-2018-T 绿色住区标准GB/T174682008
环境温度： 海拔（如超过1000m时）： 地震烈度： 冷却空气循环的限制： 冷却水温度（如用水冷却时）： 安装场地污移等级： E.2.2 发电机变压器直接或通过开关装置与发电机相接，承受甩负载的工作条件： E.2.3 变压器直接或通过短距离架空线接GIS（气体绝缘开关装置）： E.2.4 影响变压器空气绝缘间隙和端子位置的安装空间位置： E.2.5 负载情况： 三绕组变压器负载组合 负载电流波形是否严重畸变，三相负载是否不平衡及其细节： 经常承受过负载时，负载周期图： 除GB1094.1一1996中4.2外的周期性过负载细节： E.2.6变压器联结组是否有变换，进行联结变换的方法，出厂时要求用哪种联结： E.2.7 变压器所连接系统和短路特性（如短路容量或电流或系统阻抗数据）及可能影响变压器设计的 限值（参见GB1094.5）： E.2.8 对变压器机械强度、油箱机械强度和局部放电量不同于标准要求的部分： E.2.9 对耐受短路力的计算结果： E.2.10 声级水平（如与标准不一致时）与声级测量： E.2.11 零序阻抗测量： E.2.12 需要的其他特殊试验项目： E.2.13特殊的组件需求：
环境温度： 海拔（如超过1000m时）： 地震烈度： 一 一冷却空气循环的限制： 冷却水温度（如用水冷却时）： 安装场地污移等级： E.2.2发电机变压器直接或通过开关装置与发电机相接，承受甩负载的工作条件： E.2.3变压器直接或通过短距离架空线接GIS(气体绝缘开关装置）： E.2.4影响变压器空气绝缘间隙和端子位置的安装空间位置：
若要求与现有变压器并联运行，应予以说明，并给出现有变压器的下列数据： 额定容量（kVA）： 额定电压比： 除主分接外的其他分接的电压比： 额定电流下，主分接上的负载损耗（校正到相应的参考温度，kW）： 如果带分接绕组的分接范围超过士5%时，主分接和至少两个极限分接上的短路阻抗：
若要求与现有变压器并联运 额定容量（kVA)： 额定电压比： 除主分接外的其他分接的电压比： 额定电流下，主分接上的负载损耗（校正到相应的参考温度，kW）： 如果带分接绕组的分接范围超过士5%时，主分接和至少两个极限分接上的短路阻抗：
GB/50348-2018_安全防范工程技术标准联结图或联结组标号：
本协议自双方签字并盖章后生效，并与合同具有同等法律效力。
本协议自双方签字并盖章后生效，并与合同具有同等法律效力。