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NBT 35024-2014 水工建筑物抗冰冻设计规范NB /T 35024 2014
13.0.3由于两种设计原则所采用的建筑物基础形式和设计参数 不同，因此沿同一建筑物长度上的不同区段，以及同一枢纽的不 司建筑物应采用相同的设计原则。当枢纽建筑物跨越不同冻土条 牛的区段时，可根据冻土条件采用不同的设计原则，但为避免相 邻建筑物的相互影响，在接触带的横向地带，应采取有效的工程 措施，如冻结装置及隔热措施等，避免建筑物冻结地基受融化地 基的热力影响。 13.0.4、13.0.5自然生态是维持冻土热量平衡的重要条件。青藏 高原和东北大小兴安岭多年冻土区的经验表明，在高含冰冻土地 段大量的挖方取土或弃土、修建工程便道及临时性营房住地等都 使植被遭受破坏，引起水流侵蚀等作用，增大了冻土与大气的热 交换，导致冻土热平衡状态的破坏一一地下冰迅速融化，产生地 面的热融沉陷、斜坡的热融塌，乃至形成小溪、沟谷等，破坏 当地的生态景观。公路的就地取土使冻土融化而导致路基下沉、 破坏等现象已屡见不鲜。根据青藏公路、铁路的修建经验，取、 弃土场必须设在距工程场址边界200m～500m以外、植被稀少的 少冰或多冰冻土地段。同时要注意保持原有的生态景观。 13.0.6多年冻土区工程地质的最大特点在于其浅层为季节融化 层，具有季节冻土的性质，而季节融化层的下部为多年冻土，具 有不同的温度状态且含有不同程度的地下冰。在外力、水和热的 作用下，冻土地基会产生融化，出现沉降。从工程的角度考虑， 多年冻土区与季节冻土区水工建筑物设计的主要差异，在于根据 多年冻土的工程地质特性来确定地基和基础的设计原则，选择适 当的建筑物结构和类型。除了应进行冻士地基承载力、变形等验 算外，仍需对季节融化层进行抗冻胀验算。 13.0.7多年冻土区的岩质基础融沉性弱，地基承载力高，无论采 取原则I还是原则II进行设计，坝基变形都较小，基础处理相对 容易，因此挡水建筑物应优先布置在岩质基础上。 根据1973年由交通部科学研究院西北研究所、交通部第一铁
13.0.3由于两种设计原则所采用的建筑物基础形式和设计参数 不同，因此沿同一建筑物长度上的不同区段，以及同一枢纽的不 司建筑物应采用相同的设计原则。当枢纽建筑物跨越不同冻土条 件的区段时，可根据冻土条件采用不同的设计原则，但为避免相 邻建筑物的相互影响，在接触带的横向地带，应采取有效的工程 措施，如冻结装置及隔热措施等，避免建筑物冻结地基受融化地 基的热力影响GB 50210-2018 建筑装饰装修工程质量验收标准(完整正版、清晰无水印)，
13.0.4、13.0.5
高原和东北大小兴安岭多年冻土区的经验表明，在高含冰冻土地 段大量的挖方取土或弃土、修建工程便道及临时性营房住地等都 使植被遭受破坏，引起水流侵蚀等作用，增大了冻土与大气的热 交换，导致冻土热平衡状态的破坏一一地下冰迅速融化，产生地 面的热融沉陷、斜坡的热融塌，乃至形成小溪、沟谷等，破坏 当地的生态景观。公路的就地取土使冻土融化而导致路基下沉、 破坏等现象已屡见不鲜。根据青藏公路、铁路的修建经验，取、 弃土场必须设在距工程场址边界200m～500m以外、植被稀少的 少冰或多冰冻土地段。同时要注意保持原有的生态景观。
层，具有季节冻土的性质，而季节融化层的下部为多年冻土，具 有不同的温度状态且含有不同程度的地下冰。在外力、水和热的 作用下，冻土地基会产生融化，出现沉降。从工程的角度考虑， 多年冻土区与季节冻土区水工建筑物设计的主要差异，在于根据 多年冻土的工程地质特性来确定地基和基础的设计原则，选择适 当的建筑物结构和类型。除了应进行冻土地基承载力、变形等验 算外，仍需对季节融化层进行抗冻胀验算。
路设计院和中国科学院兰州冰川冻土研究所联合编写的《青藏高 原多年冻土地区铁路勘测设计细则》和《冻土工程地质勘察规范》 GB50324的分类，属于含士冰层的冻土，粗颗粒土、细砂、粉砂 的含水率可达44%以上，融化后为过饱和状态，出水量达10%～ 20%；黏性土的含水率大于其塑限含水率36%～48%，融化后呈 流动状态。另一个特点是，当含土冰层受外力作用时，很容易发 生蠕变，其长期强度几乎为零。因此，含土冰层不能作为建筑物 地基的持力层。
13.0.8鉴于多年冻土区挡水建筑物在我国目前尚未有
本章有关挡水和泄水建筑物部分的内容主要参考前苏联《永久冻 土分布地区水工建筑物设计规范》（1983）编写，适用于小型工程 设计。多年冻土的热稳定性首先取决于冻土本身的年平均温度， 地温越低，冻土的热稳定性越好。同时也取决于外界环境的热力 作用，如气候变暖、人为热源、水流渗透和热侵蚀等。多年冻士 地基上的溢流坝往往会带来较大的热力作用，使坝基下冻土地基 产生较大的融化，其结果·一方面使地基出现不同程度的沉降，另 一方面会增大坝基渗漏，加速冻士融化。根据国外有关的文献报 道，多年冻土区多采用士石坝，贯穿河流融区中多采用混凝士重 力坝。通常认为冻上地基上不宜采用溢流坝。泄水、引水建筑物 布置在岸边时，采用隧道、暗管和渠道等形式，下泄水流远离坝 基，可以减少水流热侵蚀作用对坝基冻土稳定性的影响。 300添透水法
13.0.10青藏高原多年冻士区大河的河床下都存在着贯穿性融
但在河流两岸依然存在着多年冻土层。在地温较低、冻土厚度较 大的小河地段，由于河水热力作用较小，河床下可出现部分非贯 穿性融区。因此，属于融区的河床地段，可按原则II修建混凝土 重力坝。两岸的多年冻土地段，应采用原则「修建土石坝，保持
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地基土处于冻结状态。为避免两类坝体之间的热力影响，应采取 隔热、冷却措施，如隔热材料和天然或人工的制冷设施以及冬李 施工等方法。 13.0.11冻的强度随温度的降低而增大，存在着相互依存的关 系。水流作用将会带来热量，导致建筑物周围的冻土地基发生融 化、强度降低。大量的工程经验和实例表明，一旦建筑物地基遭 受水的侵蚀，不但会使冻土地基发生融化下沉，而具会使冻土地 基产生冻胀。所以，挡水、泄水及引水建筑物与上下游的连接应 重视水的侵蚀作用带来的地基土温度及力学性质的变化问题 13.0.12多年冻土区电站、闸室等建筑物的地基宜选择在岩质、 融区或弱融沉性冻土地段。当处于冻士地段时，应采用桩、柱等 基础形式。根据多年冻土区大量的建筑经验，采用桩、柱式基础 的建筑物（包括房屋、闸室、泵站等）很少受到冻土地基的冻胀、 融沉作用而发生破坏。 13.0.13青藏公路、青藏铁路以及东北大兴安岭的牙林线和嫩林 线等工程建设经验表明，多年冻土区的涵洞运营5年～10年后的 破坏率达35%，主要原因是地基土冻胀、冻土地基融化下沉以及 涵节间的渗水。适合多年冻土区的涵洞结构形式主要为钢筋混凝 土盖板涵、圆管涵、箱型涵等。近年来，青藏公路也根据美国和 加拿大等国的经验，采用金属波纹管涵。无论何种结构形式，涵 节间的止水一定要做好，避免渗水。 13.0.14多年冻土区水工建筑物的桥梁和渡槽的基础形式与公路 桥梁、铁路桥梁的基础形式是相同的。多年冻土区桥梁和渡槽的 破环原因都是因冻土地基的融化下沉导致桥基下沉，以及由于季 节融化层的冻胀导致桥基被拔出，引起桥梁变形。因此，采用桩、 柱等基础形式，支承在岩质或融沉性较小的冻土层上，避免冻土 地基融化下沉引起变形。
13.0.13青藏公路、青藏铁路以及东北大兴安岭的牙林纟
13.0.15多年冻土区修建挡土墙必然改变了原有地面的状态和热
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降，墙背土体收缩，土压力减小，在冻胀力尚未出现前，土压力 减小到最小值。随着气温继续下降，墙背土体出现稳定冻结，冻 胀力随着冻结深度的增加而增大，到达某一最大值。根据试验测 定，墙背的水平冻胀力可达土压力的几倍至十儿倍。这时，墙背 的冻胀力最大，土压力最小以至消失，墙体在冻胀力作用下向前 变位。随夏季来临，墙背冻结土体逐渐融化，冻胀力也随之减小 至消失，土压力则逐渐增大，随着墙背季节融化层完全融化而达 最大值。这种冻胀力与土压力随季节变化而交替作用的现象就是 多年冻士区挡土墙背后士体的工作特点。 作用于墙背的水平冻胀力与填士的冻胀性密切相关，冻胀性 越强则冻胀力越大。此外，水平冻胀力还与墙体对土体冻胀的约 束度有关，约束度越大则冻胀力越大，当充许墙体发生一些变形 时，水平冻胀力则大为减小。 由此可见，多年冻土区挡土墙设计时，一方面要考虑墙背填 土冻融过程的工作特点，即冻胀力与土压力的最大值是在不同季 节出现的，两者不应叠加；另一方面，挡土墙应有较大适应变形 的能力。因此，多年冻土区的挡土墙首先应选择具有适应变形能 力的拼装式轻型、柔性结构，如锚杆挡墙、锚定板挡墙、加筋士 挡墙以及钢筋混凝士悬臂式挡墙等，不宜采用适应变形能力较差 的重力式浆砌石挡土墙。 13.0.16水库蓄水后，在库水的热侵蚀和波浪的冲击作用下，库 岸冻土中的地下冰易发生融化，引起库岸塌，不断地形成新的 库岸。因此，设计时应根据库岸的冻土工程地质条件和热工计算 结果，预测库岸再造的轮廓和地段，提前做好有关防护措施。 13.0.17多年冻土区任何工程建设都要执行国家相关环境保护规 定，即预防为主、保护优先、建设与保护并重的原则。具体的做 法应根据工程场址的自然条件和冻土环境特点，制定相关的环境 保护措施。 YK 盗物购级以必
罗斯等国外的经验也不完全适用于我国的冻土工程地质条件，有 许多冻土工程问题尚待进一步研究，如设计原则的应用条件、基 础结构的形式、水工建筑物的热力模型、水库蓄水过程和过水建 筑物运行对冻土地基的影响等。因此，根据水工建筑物的特点和 工程场地的冻土条件，开展前期专门研究工作将是非常必要的。
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14.1.1冻土地区的水工建筑物，除了具有非冻土地区水工建筑物 的特点外，还有承受冰冻害的特点。因此，除应按照《混凝土坝 安全监测技术规范》DL/T5178、《土石坝安全监测技术规范》SL 60进行常规项自的监测外，尚应满足冻十地区水工建筑物的特殊 要求，进行冰冻害巡视检查和冰冻观测。 14.1.2冰冻害巡视检查包括在冰冻作用下的裂缝及变形破环检 查、冻融剥蚀检查等内容，视检查时对发现的各种冰冻破坏现
的特点外，还有承受冰冻害的特点。因此，除应按照《混疑士项 安全监测技术规范》DL/T5178、《土右坝安全监测技术规范》SI 60进行常规项目的监测外，尚应满足冻十地区水工建筑物的特殊 要求，进行冰冻害巡视检查和冰冻观测。 14.1.2冰冻害巡视检查包括在泳冻作用下的裂缝及变形破环检 查、冻融剥蚀检查等内容，巡视检查时对发现的各种冰冻破坏现 象应进行详细记录。 14.1.3～14.1.5泳冻观测的主要内容包括泳情及冰压力观测、冻 土观测等。应根据不同建筑物运行及冰冻害特点，设置不同的观 测断面及观测项目，并对观测资料及时进行整编分析，以根据观 测资料进行预测和采取防范措施，为工程设计和运行提供依据 14.1.6为保证竖向位移观测的精确性，竖向位移观测的基准点允 许冻拔量应为零。因此，规定竖向位移观测的基准点不应受地基 土冻胀变形影响或对基准点采取抗冻胀措施。 14.1.7我国东北地区许多大坝坝顶水平或垂直位移测点和观测 基点都有变位，分析时常被视为坝体的时效变位，造成误差。有 时，甚至观测廊道内引张线和垂线也结霜或结露。因此，设计建 筑物的安全监测设施时应避免监测设施受到结霜、冰冻或冻胀的 影响，例如，变形观测基点和测点采用深锚筋与下部基岩或混凝 土连接等方法。同时，设计中在分析和使用已有观测成果时应考 虑有无受结霜、冰冻或冻胀的影响
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14.2冰情与冰压力观测
14.2.2本规范中的静冰压力是指泳层温开膨胀所产生的压力。泳 压力与冰层温度变化直接相关。因此，在进行冰压力观测时，还 应同时观测冰层温度及气温。 14.2.3动冰压力与冰块运动速度有关，在进行动冰压力观测时，应 司时观测风力和风向，以便研究冰块运动速度与风力及风向的关系。 14.2.4在封冰（冻）期，对于冰压力，一般可在每日8时、14时、 18时或8时、11时、14时、16时进行2次～4次观测，对于连 续升温或降温天气，冰层温度变化剧烈，应加密观测次数
14.3.1冻土观测应包括气温、地温、冻融深度、冻胀量及地下水 立等。不同的观测量可采取不同的观测方法。 14.3.2地温观测应观测不同深度处的地温，季节性冻土最大观测 深度应至最大冻深，并适当加深，在季节冻土最大冻深以下布置 1个～2个地温观测点：多年冻土区应达地温年变化深度处，并适 当加深，在多年冻土地温年变化深度以下布置1个～2个地温观 测点。地温直接影响多年冻土的工程特性，监测多年冻土地温时， 应有比较高的精度要求，
冻土器内溶液颜色的变化或液体相变（水变成冰）处的刻度线读 出冻深。间接测量法是以不同深度的地温确定冻深的，一般以0℃ 地温处与原始地面的距离作为冻结深度。有条件的工程，应测土 体的初始冻结温度，在土层的温度场中用初始冻结温度位置代替 冻结锋面计算冻土层厚度，减去该处冻胀量即可求得该处冻深。 14.3.4冻胀量观测时应使固定标准尺杆不受冻拔影响，以提高观 测的精确性。 14.3.5冻土的冻胀性与地下水位密切相关，可采取钻孔观测法进
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附录 A中国主要河流冰情特征
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附录 B土的冻结深度确定
B.0.1设计冻深是指工程地点自地面算起的土的冻结深度，是决 定地表冻胀量、基础理深的基本指标之一。对于倾斜表面，它是 指与坡面成法向方向的冻深值。 设计冻深是以标准冻深为依据，并计入有关的主要影响系数 计算得出的。影响冻深的主要因素有负气温、基士土质、地下水 理深、表面接受的日照和遮荫程度与表面积雪等。由于表面积雪 的厚度年际变化较大，而且积雪对冻深的影响不仅与厚度有关， 还与积雪的时间有关，而这几个指标都难于确定，因此为安全起 见，设计冻深的计算中未考虑积雪对冻深的减小作用。 为了使设计冻深能保证建筑物具有一定的安全度，在标准冻 深值乙的基础上，考虑冻深年际变化的修正，对不同等级的建筑 物给出了年际频率模比修正系数。 根据吉林省水利科学研究所的研究，冻深年际频率分布符合 高斯正态曲线（C=0）。关于冻深设计频率的取值，研究成果较少。 国外一般取P=10%，考虑到大中型工程应具有较高的安全度，规 定1、2、3级建筑物取P=5%。本次修订取消原规范图B1标准冻 深与频率模比系数关系曲线，冻深年际变化的频率模比系数直接 取值为1、2、3级水工建筑物取1.18，4、5级水工建筑物取1.13。 原规范图4.0.8是根据我国北方229个主要气象台（站）30年 系列的年最大冻深观测值算得的多年最大冻深平均值绘制的，该 图等值线的间距较大，且图中缺少多年冻土区域，故本次修订时 不再列入。 《工业与民用建筑地基基础设计规范》TJ7一1974以20世纪 70年代我国季节冻土区552个主要气象台（站）1961年～1970年
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本条第5款根据各地已有的现场试验资料，提出不同地表冻 胀量的计算公式。 C.0.3式（C.0.3）是假定在同一冻结条件下冻胀量与冻深成比例 确定的。按式（C.0.3）计算与按第C.0.2条的规定所得结果相差 不大。
本条第5款根据各地已有的现场试验资料，提出不同地表冻 张量的计算公式。 C.0.3式（C.0.3）是假定在同一冻结条件下冻胀量与冻深成比例 确定的。按式（C.0.3）计算与按第C.0.2条的规定所得结果相差 不大。
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苏联规范的增强系数k,值大致接近；国内齐齐哈尔铁路局的试验 则提出一个局部受压增大系数1.8～2.0，同时，在计算冰压力时 加入了一个考虑冲击作用的强度减弱系数0.83。由此可得抗挤压 强度fib=0.85N/mm²～0.95N/mm²（初期）、fiz=0.58N/mm²~ 0.65N/mm²（后期），即抗挤压强度=抗压强度×抗挤受压增大系 数×减弱系数。根据上述情况和对现有公式的计算比较，以及前 述流冰期的温度条件，确定本条中冰的抗挤压强度标准值。
：1B为墩柱在冰作用高程上的前沿宽度（m）： 2为计算冰厚（m），河冰采用保证率1%冰
B为墩柱在冰作用高程上的前沿宽度（m）
2为计算冰厚（m），河冰采用保证率1%冰厚的0.8倍
D.2.T水利部松辽委科研所根据对东北地区5座水库的观测资料 和国外已有的研究成果，提出了静冰压力计算方法。此后，在东
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附录G多年冻土区水工建筑物抗冰冻设计
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G.1.8河床为贯穿融区或融化深度较大时，该地区多半属于高温 多年冻土区，或河水热侵蚀作用强烈的地区，可按原则II修建士 石坝。因为在这些地区即使采取人工冷却措施也很难使坝基回冻 并保持运行中处于冻结状态。 G.1.9、G.1.10按原则II修建挡水建筑物时，排水体的设置应考 虑其热力作用，避免导致冻结部分的坝基产生融化，影响项体的 稳定性。当坝基与两岸冻结覆盖层相接时，应采取齿墙连接并嵌 入到岸体中，避免出现渗漏。值得注意的是，冻岩与冻土的性质 有很大差别，特别是多裂隙的冻结岩体，其强度和渗透性取决于 岩体本身强度、裂隙大小以及冰充填程度。多裂隙冻结岩体的渗 秀性并非很小，有时和非冻结状态相差无几。如青藏高原昆仑山 的一条小沟，未筑坝蓄水时，3m深度以下岩体为负温。水流经 地面流动，下游80m外的地面以下8m深度处未见有渗水迹象。 当筑坝蓄水后，15m深处的岩体已出现正温，下游地面下即见有 参水。这种现象需要在坝体设计时注意，齿墙下仍需作防渗墓
G.2.1~G.2.4
G.2泄水和取水建筑物
G.2.1G.2.4多年冻王区泄水和取水建筑物设计时，应考虑运行 期间冻土地基的温度状态。因为冻土地基的物理力学性质与其温 度状态有着相互依赖的关系。如果这些水工建筑物与坝体成为 体时，其设计原则应该一致。即不允许坝体采用原则I设计，而 泄水建筑物采用原则I设计。否则，泄水建筑物水流所带来的热 量会融化坝基下的冻土地基，导致坝体发生沉降。为此，当坝体 采用原则I设计时，进水、过水和泄水建筑物应布置在坝体的侧 面，并采取隔热、防渗措施，避免流水带来的热量直接影响坝基 的热状态而导致坝体产生热融沉降
G.3渠道、隧洞和暗管
G.3.1～G.3.4根据青藏高原和东北大兴安岭多年冻士区的经验
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在高含冰量冻土地段开挖路堑或排水沟的边坡，或多或少地均出 见滑塌、掩埋等现象。因此，在多年冻土区有“宁填勿挖”的说 去。青藏高原的某路堑，在高含冰量冻上地段开挖施工期间就出 现过堑坡滑动现象。这是由于开挖后，破坏了原有的热平衡状态， 吏高含冰量冻士融化，冻融界面上大量渗水，抗剪强度几乎为零， 边坡就出现滑塌。对于埋置式的建筑物或换填基础，如管道、高 玉线塔基、机场跑道等，做好施工后的排水及地面保护，亦可逐 斩恢复冻土的热稳定性。否则将加剧冻土热融下沉，中俄管道工 程出现的病害就是实例。 因此，高含冰量冻土地段宜按“宁填勿挖”原则修筑渠道。 若渠底高程不能满足，则尽量采用暗管方式通过。如果需要采用 挖方渠道时，必须对渠底和渠坡采取可靠的工程措施，防止冻土 融化下沉和滑塌。渠道衬砌结构可按本规范第8章相关条款采用 在高温的I、II级融沉性多年冻土地段，即便冻土发生融化， 由于其含水率较小，沉降量亦较小，可按季节冻土区的防冻胀原 则进行设计。 G.3.5防止渠坡冻士融化的工程措施，可采用防水隔热层等。按 照青藏铁路的经验，路堤边坡多采用碎石护坡，路堑则采用遮阳 板，其能否适用于渠道需做专门研究。 多年冻土区渠坡的抗滑稳定性验算中，应以冻融界面作为滑 动界面，以冻融界面上的抗剪强度作为验算指标。因为冻融界面 上往往含水率较高，是冻土边坡最薄弱的环节，其抗剪强度往往 低于下伏的多年冻土层，也低于上覆的季节融化层。 G.3.6多年冻土区隧洞和暗管的设计，除了常规要求外，还要注 意围岩的温度状态，既要考虑施工过程对围岩温度场的影响，也 要考虑运行期间围岩以及建筑物地基土温度场的变化。由于冻王 的强度与其负温值基本上成正比关系，而建筑物施工和运行期间 都将使冻土温度升高，随着融化圈的扩大，冻土的强度逐渐降低， 加里地下建筑物有可能随
G.3.5防止渠坡冻士融化的工程措施，可采用防水隔热
多年冻土区渠坡的抗滑稳定性验算中，应以冻融界面作为滑 动界面，以冻融界面上的抗剪强度作为验算指标。因为冻融界面 上往往含水率较高，是冻土边坡最薄弱的环节，其抗剪强度往往 低于下伏的多年冻土层，也低于上覆的季节融化层。 G.3.6多年冻土区隧洞和暗管的设计，除了常规要求外，还要注 意围岩的温度状态，既要考虑施工过程对围岩温度场的影响，也 要考虑运行期间围岩以及建筑物地基土温度场的变化。由于冻土 的强度与其负温值基本上成正比关系，而建筑物施工和运行期间 都将使冻土温度升高，随着融化圈的扩大，冻土的强度逐渐降低， 作用于衬砌上的山岩压力将随之增大。如果地下建筑物有可能随
季节变化出现反复冻融作用时，建筑物衬砌也将受到冻胀力的作 用，这些因素都需要在设计时给予充分考虑。 G.3.7当岩质隧洞为无压洞时，冬季洞内通风将使隧洞围岩发生 冻结，冻胀力对围岩和衬砌的作用将使之产生裂缝、破碎，以致 破坏。尤其是在隧洞的进、出口至洞内一定深度范围，这种作用 将更加剧烈。
用，这些因素都需要在设计时给予充分考虑。 G.3.7当岩质隧洞为无压洞时，冬季洞内通风将使隧洞围岩发生 冻结，冻胀力对围岩和衬砌的作用将使之产生裂缝、破碎，以致 破坏。尤其是在隧洞的进、出口至洞内一定深度范围，这种作用 将更加剧烈。 G.3.8地下水工建筑物埋深较小时，地面的季节融化层和建筑物 围岩的融化圈将可能连通。此时，如果围岩中存在裂隙冰，其融 化将导致围岩的强度减小，可能导致洞内塌落，地面沉陷。在设 计时应该通过调查和温度场的计算做出预测。 G.3.9～G.3.11我国多年冻土区在青藏铁路、东北牙林线和嫩林 线、新疆奎先达板等地的铁路隧道已经有六七座以上。从以往隧 道破坏的情况看，主要有渗漏滴水结冰、冰塞，衬砌环向、水平、 斜向开裂和酥碎、剥落，洞门墙开裂，以及洞底冻胀等。其破坏 原因主要是隧道衬砌背后多年冻土冻融圈的冻胀作用，特别是冻 融圈渗水致使土（岩）体饱和，冬季冻结产生巨大的冻胀力而导 致衬砌破坏。青藏铁路风火山和昆仑山隧道及青康公路大板山隧 道设计中，加强了衬砌背后的防水、排水和保温措施
G.3.8地下水工建筑物埋深较小时，地面的季节盒
G.4.1多年冻王区的闸涵建筑物宜采用板桩、桩基和柱型基础， 其基础埋置深度应视冻土地基的含冰状态而定。当冻土地基为I、 II级融沉性土时，基础埋置深度应达最大融化（冻结）深度以下。 当冻土地基属II级及以上融沉性土时，基础埋深应按承载力、变 形和抗冻胀稳定性计算确定。
G.4.2多年冻士区涵洞结构类型应具有适应一定变形的能力
国主要采用钢筋混凝土圆涵、矩形涵、盖板涵。根据美国阿拉斯 加及加拿大的经验，上世纪末青藏公路采用了波纹管涵。试验表 明，波纹管涵具有较强的适应多年冻士冻融变形的能力，采田
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装式的钢筋混凝土涵对青藏高原地区可以实施机械化施工 青藏公路的涵洞调查表明，多年冻土区涵洞破坏的主要原因 是涵洞遭受冻土地基的反复冻融作用以及涵洞基础埋置深度不足 所致。另外，涵洞流水作用使多年冻士上限下降DB33 T2523-2022商业综合体运营管理与评价规范.pdf，导致涵洞变形。 因此，涵洞基础埋深设计时，应根据冻土工程地质条件并充分考 虑水、热作用下冻土上限的变化。同时，注意与涵洞结构类型、 孔径相匹配。施工工艺和施工期也往往造成涵洞变形与破坏，必 须引起足够的重视
G.5电站与泵站建筑物
5多年冻土的工程分类与其构造、强
由此可见，多年冻土的含冰率（可反映在含水率的变化）表
现出冻土含冰状态及冷生构造特点。电站厂房、闸室的基础应选 择在I、II级融沉性士的冻士地基上，即使冻土地基发生融化， 其融沉变形量和地基承载力仍能满足建筑物的稳定性要求。当冻 土地基属于I级融沉性士时，应采取工程措施保证建筑物的稳定 要求。当冻土地基属于V级以上融沉性土时，原则上不应作为建 筑物地基，对于水工建筑物来说，即便是采取较强的工程措施， 也很难保证此类冻土地基的变形和强度满足建筑物的稳定性要求 所以应尽量避让为妥，或者采用桩基穿越强融沉性土层，直达少 水冻土或基岩上。
架建议：规程规范DB34／T 2841-2017 MPE 双壁波纹管通用技术要求， 水利水电工程/水利水电施工