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《公路桥涵施工技术规范》（JTGT+F50-2011）公路桥涵施工技术规范
F.1硅烷浸渍吸水率测试
F.1.1应在最后一次喷涂硅烷后至少7d，钻取直径为50**、深度为40±5*** 芯样。 F.1.2除原表面外，其余各面包括原表面上小于5***周边，均涂以无溶剂环氧 徐料，若该涂层有针孔，尚应加涂予以密封。 F.1.3全部芯样在40℃下烘48h后称量。在适当*容器底部，放置多根直径100** *玻璃棒，将这些芯样原表面朝下放在这些玻璃棒上，注入23℃*水，使水面在玻 璃棒上1~2**，以5、10、30、60、120和140*in*时间间隔，取出芯样，称重后 立即放回去，直到完成所有这些间隔时间*测试。 F.1.4吸水率平均值计算是将每一个时间间隔*吸水增量，折算为吸水高度（**） 然后以吸水高度为纵坐标，以该时间间隔平方根为横坐标作图，取该关系直线*斜率 （**/*inl/2）为吸水率值。
F.2硅烷浸渍深度测试
F.2.1染料指示法：应在最后一次喷涂硅烷后至少7d，钻取直径为50**、深度为 40士5***芯样，用密封袋封好。试验时芯样在40℃*下烘24h，然后将芯样沿直径 方尚劈开，在劈开表面上喷涂水基短效染料，不吸收染料*区域表明硅烷*渗透深度 F.2.2热分解气相色谱法：应在最后一次喷涂硅烷后至少3dDB11T 1243-2015 观赏海棠繁育与栽培技术规范，钻取芯样。在离原表 面*深度为3~4**（强度等级不大于C45*混凝土）或2~3**（强度等级大于C45
*混凝土）处，劈开芯样。从该芯样新暴露面*各处，取数份粉样，热分解这些粉不 为等离子气体，用气相色谱仪分析，求得其硅烷占水泥浆体粉*重量百分率*平均值 浸渍区域内*硅烷占水泥浆体粉样重量*百分率应不少于0.1%。
F.3氯化物吸收量*降低效果测试
F.3.1测试氯化物吸收量*降低效果应在最后一次喷涂硅烷后至少7d，钻取芯科 F.3.2除芯样原表面外，其余各面包括表面上小于5***周边，均涂以无溶剂 涂料加以密封。
公路桥涵施工技术规范
金属波纹管取样数量、检验内容及质量要
G.1.1检验内容及取样数量见附表G.1.
G.1.2质量要求 外观要求：外观应清洁，内外表面无油污，无引起锈蚀*附着物，无孔洞和不规 则*折皱，咬口无开裂、无脱口。 抗渗漏性能：经规定*集中力荷载和均布荷载作用后，或在弯曲情况下，不得出 水泥浆，但允许渗水
G.2塑料波纹管取样数量、检验内容及质量要求
寸表G.2.1塑料波纹管检验内容、取样数
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预应力筋平均张拉力按下式计算：
G.0.1锚圈口摩阻损失*测定 用油压干斤顶测定时，可在张拉台上或用一根直孔道钢筋混凝土柱进行。两端均 用锥形锚时，其测定步骤如下： 1）两端同时充油，油表数值均保持4MPa，然后将甲端封闭作为被动端，乙端作 为主动端，张拉至控制吨位。设乙端控制吨位为Na时，甲端相应吨位为Nb，则锚圈 口摩阻力：
克服错圈口摩阻力*超张拉系数：
测试反复进行3次，取平均值。 2）乙端封闭，甲端张拉，同样按上述方法进行3次，取平均值。 (3)两次*N。和n。平均值，再予以平均，即为测定值。
G.0.2孔道摩阻损失*测定
用千斤顶测定曲线孔道摩阻时，测试步骤如下： （1）梁*两端装千斤顶后同时充油，保持一定数值（约4MPa）。 (2）甲端封闭，乙端张拉。张拉时分级升压，直至张拉控制应力。如此反复进行3 次，取两端压力差*平均值。 (3）仍按上述方法，但乙端封闭，甲端张拉，取两端3次压力差*平均值。 (4)将上述两次压力差平均值再次平均，即为孔道摩阻力*测定值。如两端为锥 形错，上述测定值应扣除锚圈口摩阻力。
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G.0.2试验方法 往容器内填灌水泥浆约100**深，测填灌面高度并记录下来，然后盖严。置放 3h和24h后量测其离析水水面和水泥浆膨胀面，然后按下列公式计算泌水及膨胀率
(%) ai (%) a
G.0.2稠度试验方法
测定时，先将漏斗调整放平，关上底口活门，将搅拌均匀*水泥浆倾人漏斗内， 直至表面触及点测规下端。打开活门，让水泥浆自由流出，水泥浆全部流完时间（s）， 称为水泥浆*稠度
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附录J冬期施工热工计算
T3=(ceWeT2+c,WT+CgWgT)/(ceWe+cW,+cgWg)
附录」冬期施工热工计算
式中：T一一考虑模板和钢筋吸热影响，混凝土成型完成时*温度（℃） Ce、C、Cg——混凝土、模板材料、钢筋*比热容(kJ/kg·K); W一一每立方米混凝土*质量（ks）； W、wg一与每立方米混凝土相接触*模板、钢筋*质量（kg）： T、T一一模板、钢筋*温度，未预热者可采用当时环境气温(℃)。
J.0.5混凝土蓄热养护过程中*温度计算公式：
昆凝土蓄热养护开始至任一时刻**温度按
其中综合参数e、、n如下：
蓄热养护开始至任一时刻**平均温度按
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K一围护层*总传热系数（kJ/*2h·K) e—自然对数之底，可取e=2.72。 注：1.结构表面系数甲值可按下式计算：
Ac(混凝土结构表面积) V(混凝土结构总体积)
.平均气温T**取法，可采用蓄热养护开始至他*时气象预报*平均气温，若遇大风雪及寒潮降临，可 按每时或每日平均气温计算。 3.围护层*总传热系数x值可按下式计算：
K= 3.6 0.04 +
式中：di—第i围护层*厚度(*)：
注：Vw<3*/s，小风：3≤Vw≤5*/s，中风：Vw>5*/s，大风。
附录」冬期施工热工计算
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伤*距离一波幅曲线灵敏度应符合附表K
附表K.0.1超声波探伤距离一波幅曲线灵敏度
注：角焊缝超声波探伤采用铁路钢桥制造专用柱孔标准试块或与其校准过*其他孔形试块。
K.0.2超声波探伤缺陷等级评定应符合附表K.0.2*规定，判断为裂纹、未熔合、未 捏透（对接焊缝）等危机性缺陷者，应判断为不合格
注：1.母材板厚不同时，按较薄板评定
指示长度小于8**时，按
强度螺栓连接抗滑移系数试验
)两检拼推试件:b)三拼投试件
K.0.2试验方法 1）试验用*试验机误差应在1%以内。 2）试验用*贴有电阻片*高强度螺栓、压力传感器和电阻应变仪应在试验前用 式验机进行标定，其误差应在2%以内。 3）测定抗滑移系数*试件为拉力试件。 4）测定抗滑移系数*试件应由钢桥制造厂加工，试件与所代表*钢桥应为同
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附表K.0.2试件板*宽度
K.0.3抗滑移系数计算方法
抗滑移系数厂按下式计算，取两位有效数字
式中：ΛN一一由试验机测得*滑动荷载（kN，取三位有效数字）； *一一摩擦面数取*=2； ZP一一与试件滑动荷载对应一侧*高强度螺栓预拉力实测值之和（kN取三位有 效数字）。
高强度螺栓连接抗滑移系数
K.1.2评定条件应与产品焊接条件相对应，评定应使用与产品相同牌号和质量等级 钢材及焊接材料。 K.1.3首次使用*钢材和焊接材料应进行评定，已评定并批准*工艺，可不再进行 定；遇有下列情况之一者，应重新进行评定： 钢材牌号或质量等级改变： 焊接材料改变； 焊接方法或焊接位置改变： 衬垫改变： 焊接电流、焊接电压或焊接速度改变土10%以上，或焊接线能量增大10%以 上； 坡口形状和尺寸改变(坡口角度减少10°以上，钝边增大2**以上，根部 间隙减小2**以上）； 一预热温度低于规定值下限温度20℃； 一电流种类及极性改变或电弧金属过渡方式改变。 加入或取消粉状或粒状填充金属或切断*金属丝； 母材焊接部位涂车间防锈漆时
1.2评定条件应与产品焊接条件相对应，评定应使用与产品相同牌号和质量等级 网材及焊接材料。 1.3首次使用*钢材和焊接材料应进行评定，已评定并批准*工艺，可不再进行 ；遇有下列情况之一者，应重新进行评定： 钢材牌号或质量等级改变： 焊接材料改变； 焊接方法或焊接位置改变： 衬垫改变； 焊接电流、焊接电压或焊接速度改变土10%以上，或焊接线能量增大10%以 上； 坡口形状和尺寸改变(坡口角度减少10°以上，钝边增大2**以上，根部 间隙减小2**以上）； 预热温度低于规定值下限温度20℃； 电流种类及极性改变或电弧金属过渡方式改变。 加入或取消粉状或粒状填充金属或切断*金属丝； 母材焊接部位涂车间防锈漆时
K.2.1试板宜选用碳当量偏标准上限*母材制备，其试验条件应考虑约束状态。
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K.2.2对接接头试板、熔透或部分熔透*角接接头和T形接头试板应根据设计图 择有代表性*板厚*进行评定试验，经核准后其评定对满足0.75*i≤*≤1.5*1条件 产品厚度有效（*为试板厚度，*1为产品厚度），但产品*接头形式、坡口形状及钝 尺寸应与试板相一致。
K.2.3角焊缝试板可按每一焊脚尺寸选定一种板厚组合进行评定试验，经核准后其 定对同一焊脚尺寸*各种板厚组合均有效
K.2.4试板长度应根据样坏尺寸、数量（含附加试样数量）等因素予以综合考虑，
K.3.1焊缝*外观质量应符合本规范20.2.7条第1款*规定
K.3.2评定试板应沿焊缝全长进行超声波探伤，质量等级应符合本规范20.2.7 3、5款*规定。
a）双面坡口焊缝金属取 样
DB34／T 3106-2018 重大建设项目气候可行性论证技术规范b）单面坡口焊缝金属取 样
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K.4焊接工艺评定报告
评定”报告应包括下列内容： 母材和焊接材料*牌号、规格、化学成份和力学性能等； 试板图； 试件*焊接条件、施焊日期、工艺参数； 焊缝外观和无损检验结果： 力学性能试验及宏观断面酸蚀试验结果
结论及评定人员签字。
：表示充许有选择GB／T 51313-2018 电动汽车分散充电设施工程技术标准(完整正版、清晰无水印)，在一定条件下可以这样做*用词： 采用“可”。