标准规范下载简介

《预应力混凝土管桩基础技术规程》DB42@489-2008.pdf

或选用是他类型的族学机

4.0.15桩一七一承台共同作用的机理比较复杂，当承台底地基工强度较高时，利用承台底地基土抗 力的办法较多，比如所谓复合桃基、混凝上桩复合地基、控制沉降的杆基等，其共间点均是按照桩

力的办法较多，比如所谓复合桃基、混凝上复合地基、控制沉降的柱基等，其共间点均是按照桩一

5.1.3GB13476和《先张法预应力混凝十薄壁管桩》JC888两个标准中规定预应力钢筋应采用预应 力混凝七用钢格和钊丝，目前厂家普遍采用预应力混凝上用刚棒，GB13476修编时强调了钢棒的唯 性GB3836.13-1997爆炸性环境用防爆电气设备 第13部分-爆炸性气体环境用电气设备的检修，即应采用低松驰螺旋槽钢。常用的钢棒为SBPD1275/1420。GB/T5223.3对其力学性能作了规 定，其抗拉强度标准值为1420MPa：规定非比例延伸强度为1275MPa，按GB50010的有关规定，抗 拉短度设计值可取1420x0.85/1.2=1006MPa，近似取1000MPa，抗压强度设计值取400MPa 5.1.6常用的混凝.1掺合料有粉煤灰、矿粉、磨细石英砂等。掺合料既能丝换混凝土中的部分水泥， 降低水泥用量，同时能改善混凝士性能，提高混凝士的强度。但不同的掺合料作用机理不同，有些还 有待进，少探讨，实际应用中应对掺合料进行严格的筛选，通过试验验证，掌握好掺合料用量、粒度， 才能发挥儿独特的功效。

2.1管桩规格包含了我省建筑工程中常用和可能用到的各种直径管桩。按有效预应力分类时， 应力钊筋的配置其有效预压应力分类的规定值4MPa、6MPa、8MPa、10MPa将有定的差异 应满足各型号管机的抗弯检验要求 2.2吸纳了GB13476修编内容，对预应方钢筋保护层厚度作了明确规定，增加臂耐久性。

5.2.2吸纳了GB13476修编内容，对预应方钢筋保护层厚度作了明确规定，增加管桩耐久性。 5.3.2吸纳了GB13476修编内容，增加管桩配筋率，提高厂抗刚度。

5.2.2吸纳了GB13476修编内容，对预应钢筋保扩层厚度作了明确规定，增加臂桩耐久性。

3.3端板焊接接头为管桩带用接头型式，管桩接头钢材可按年腐蚀速率0.03mm考虑接桩焊缝 和端头板厚度，焊接时应将端板周围的U型焊缝接口焊满，焊缝内应无焊渣且表面光滑

5.4.7GB13476管机标准中规定：放张预应力筛时，PC桩的混凝上抗强度不得低于35MPa。PHC 讲的漏凝L抗Ik强度不得低于40MPa。而JC888薄释管桩（PTC耕）标准中规定：放张预应力筋时，混 疑+抗压强度等级不得低于40MPa。为确保管桩质量，并便于管理，本规程规定：放张顶应力筋时， 混凝上的扰小强度均不得低于40MPa。

5.5.3管机的耐打性不仅与混凝正强度看关，还与混凝1的成热度有关，因此，沉不仪要求达到 100%的设计强度，还要求桩有一定的存放龄期。对压蒸养护的PHC桩。混凝上强度等级的龄期义

5.7.1对超过允许两端钩吊长度的桩，应进行吊点位置设计及桩身强度验算，动力系数可采用1.5。 管桩采用汽车运输时，应在车上位于距桩端0.21倍桩长处设置固定支承点，装运时，应将管桩一根 挤一根平行放置，一层尧层错位放置，大直径桩、长桩放在下面，小直径桩、短桩放在上面，一堆 桩应绑固成整体，并在四周塞紧，防止晃动。

6.0.1管桩基础设计前应进行相应阶段的岩土工程勘察，该条强调管耕基础的勘察与评价，除应执 行GB50021、JGJ94、《高层建筑岩土工程勘察规范》JGJ72和《岩上工程勘察工作规程》DB42/169 的有关规定外，尚应符合本规程的规定。施工中发现岩土条件与勘察资料不符或存在异常情况必须查 明时，应进行施工勘察。 6.0.2~6.0.3GB50021规定：对端承桩宜为12～24m，对于摩擦宜为20~~35m根据湖北地区经 验，本规程原则规定详细勘察助探点间距宜为12～30m是合适的，助探点的间距取决丁若土条件的复 杂性，本着按地基的复杂程度等级且兼顾柱距通常应为6m的倍数这一原则确定期探点间距。尚地基复 杂程度等级为级（复杂）时，勘紧点间距为12～18m，当地基复杂程度等级为三级（简单）时，勘探 点国距为2430m，当地基复余程度等级为二级（中等复杂）时，勘探点向断为1824m，在布设勘） 探点时对十体建筑角点、荷载和建筑体形变异较大处应有勘探点进行控制。由于要求对干楼建筑角点 应布设探点进行控制。同一场地密集建筑群中的单栋建筑，由于勘探点可共用，每栋建筑物勘探点不 应少子3个。 对于预应力管桩，最为担心的是持力层起伏情况不清而造成大面积的截桩或按桩，为此，应控制 相邻勘探点揭露的持力层层面坡度、厚度以及岩士性状的变化，所以，本条规定当相邻勘探点揭露的 持方层层面高差幅度变化较大时（大于2m）、或设计有特殊要求时，勘探点间距应适当加密。 对于基础宽度大于25m的高层建筑不仅应沿建筑物周边布孔，其巾线尚宜布设勘探点，以否明 地层在级横两个方问的变化情况

对于基础宽度大于25m的高层建筑不仅应建筑物周边布孔，具巾线尚官都设动探点，以否明 地层在纵横两个方问的变化情况。 6.0.4为充分发挥管桩桩身强度，管桩设计时，有时以桩身强度控制设计，沉桩施工时进入持力层 的深度又往往以压力值或贯入度为主要控制指标。由于管桩具有较强的穿透能力，在某些情况下： 股性助探孔的深度不能满足停桩设计和施工的要求，至出现管桩进入持力层的度大舒探揭示的 持力层深度。若桩端以下存在软弱土层，可能会带来安全隐患。所以，当以桩身强度控制设计时，适 当加勘探孔的深度是必要的。根据施工经验，一般应在原勘探孔的深度上加深5~8m，若在此深度范 围内存在软弱上层，应钻穿软弱土层深入稳定分布的地层，若遇到硬质岩可终孔，若遇到弱质岩，可 诚小加深深度。 6.0.5勘察方法不应单纯采用钻探，应根据地层特点采用钻探和静力触探、动力触探等原位测试相 结合的方法，本条对不同地层条件下的勘察方法做出了规定。位于江河低阶地及与汇河低阶地相炎似 的平原地区，王要为第四系全新统的粘性主、砂主及砂卵石构成，主往往在粘性土与秒土之间存在粉 上或粉砂夹粉质粘士（互层），单纯采用钻探易造成误判。由于原位测试是在天然条件下原位测定岩 上体的各种工程性质，它所取得的数据远比勘探取样进行室内试验所得的数据准确可靠，史符合土 体的实际情况，还可以测定难以采取不扰动试样的看王体有关工程性质。静力触探既是一种断探段 也是一种现场原位测试手段，由于是用静力将标准规格的探头压入土中，可以获取地层的连续资料， 了解地层的软硬变化情况，所以指出勘探手段可侧重采用静触探和其他原位测试方法 当击数已达（≥50，而贯入深度未达30cm时可终正试验，并证装法的除入添

儿优池工时达 的深度又往往以压力值或贯入度为主要控制指标。由于管桩真有较强的穿透能丹，在某些 股性勘探孔的深度不能满足管桩设计和施工的要求，其至出现管桩进入持力层的深度大于包 持力层深度。若桩端以下存在软弱土层，可能会带来安全隐患。所以，当以桩身度控制计 加勘探孔的深度是必要的。根据施工经验，一般应在原勘探孔的深度上加深5~8m，若 围内存在软弱上层，应钻穿软弱土层深入稳定分布的地层，若遇到硬质岩可终孔，若遇到 减小加深深度

结合的方法，本条对不尚地层条件下的勘祭方法做出了规定。位于河低阶地及江河低阶地相炎似 的平原地区，主要为第四系全新统的粘性土、砂土及砂卵石构成，且往往在粘性土与土之间存在粉 上或粉砂夹粉质粘土（互层），单纯采用钻探易造成误判。由于原位测试是在天然条件下原位测定岩 上体的各种工程性质，它所取得的数据远比勘探取样进行室内试验所得的数据准确可靠，史符合么土 体的实际情况，还可以测定难以采取不扰动试样的岩上体有关工程性质。静力触探既是一种勘探于段 也是一种现场原位测试手段，由于是用静力将标准规格的探头压入土中，可以获取地层的连续资料， 了解地层的软硬变化情况，所以指出勘探手段可侧重采用静方触探和其他原位测试方法。 当锤击数已达n击（n≥50击），而贯入深度未达30cm时，可终止试验，并记求n违的实际贯入深 度，按下式换算成30cm的标准贯入试验击数N：

根据广东经验，这样的做法会失去很有川的实湖 4.S 数据，建议50击改为100卡，不条原则1仍彩用GB50021确宠的终正试验标准，值也兼顾了产东的 验，即要求铺市数证50击 该条指出标准贯入式验链近数不进行杆长修汇：这厅《出上1程勘察舰范》GB5002期终报： 应提供不作杆长修正的机是一致的，在以标谁质入试验维出数进行士密实分美和粘件平状态 的分类以及进行残积上和强风化器划分时，也是采用进行杆长修正的師击数。 6.0.6对声要采用静力触探或仪能采用围罐动力触探进行原位测试的十层，每称建筑物每·正要十 去的原信测试效携不应少于3次 0.添贴！了是厚度的整密实的找，老书性十质心换应力机好的机持方 个砂层可能分布连续的或不连续的软炜性，粉上火层，半帮底光为灰我时，在乐中交界 而上也有可能存在软哦个流塑伏态的粘性层，成为桃端下南以下的软得下谢层。若该软弱间房 中耕距离人径的4假，龙其研需持为留实状念的使层，坚硬状念的生十，杆衡要牙 软男下卧层就有一一定的难鸟，甚至山现健身爆裂 更开是地式设计的上要原则，当压力或贯入度已满是控制指标的要求，是否是要家过转 满下卧！，美键个于软弱下降层的强度和变形。为此，应采用综合动探手段在明软骑下卧层的门分 布，提供软射下卧的1程特性指标。 对不连续分布的软弱下层：为查明其分布范围，宜加密期孩点。 在测聚软编下还么的压缩件指象时，试验压力不应小于实际十的有效重压力与附加力之和 片提供缘合用精画线 ：则十下各勘聚于段都存其前限性和对地层的适宜性，另则，“在复杂的潜十工科和环境系经中， 小确定性极，以致任何种火源的知识都难以支持可靠的决策，多源知识的综合集成显然是最佳的 选择，当多源知识结论致时，决策的可度较高，当多源知识正序时，应分别自检年错信息， 以期得到结论的“致。这就是要求采用综合勘祭段的口的所在。 当转底为康存等碳按乱系的君时，其上征在有红新土（或其他1高）分布：山地下水的活动易 形成上润，不学上交界面处也往往有流塑一软塑状态的粘性土，这种不良地质作用和特殊性光1都全 彩响机基的安全真至场地的稳定性，用结探的于段进行地层划分时，受能探巴，可钻水平，现场编 求或上程负点人的终验等诸多内案影响，自时会出现误判，给工程带来安全隐惠。所以，应加密取样 阅市，成采取原位测试下股以决取该段层连续的原付测试数据 6.0.8建筑场地或其附近存在影响1程安全的岩溶，滑坡等不良地质作用时，应对均地稳定性和建 简适直件进行评价。对评价为稳定和适直的场地，当溶上没地房稳定任有一定厚时，尽可能利用 上微地层作为桩持力层，否则应接GB50021和《看工【强期案「作规和》DB42/169有美热定进行 门， 6.0.9~6.0.10本条是针对编2岩上程详期报告应包括的主要内容做出的规定，凡GB50021列为 强制性条款的内容，这里也为强制样条款列出。 坡上，坡顶的建筑物以及当以倾斜一房为持力房或基础侧究开挖的建筑物，应思沉植时的折 效位，施工公或能！顺选择不以及建物施加的附加力易便坡体稳值斜有质产 移，教使桩基失稳。所以要求应对样是的稳定性进行计价，对桃帮诞上提出建议，对院端持力层为残 积十、强风化成中风化软零时遇水软化的可能性进行评价。强风化或中风化软带水后可能会超

工程性质的蜕化，承载力显著降低，应引起重视。基丁此，娶求对遇水软化的可能性进行评价。 沉桩的可能性和沉桩对环境的影响是勘察报告中必须进行评价的两项重要内容。管桩膚于挤土 桩，无论采用打入式沉桩或采用静压式沉桩，都不可避免会对周边环境产生影响。所以，必须对周边 环境进行调查，光其是对场地周邻可能遭受管桩施工影响的敏感性地面、地下建筑、设施的调查，并 作为沉桩对环境的影响的评价依据。 对十施工勘察、专门勘察报告，应按GB50021和《岩土工程勘察工作规程》DB42/169规处编写

7.1，1管桩除植桩工艺外，均为挤土桩。桩中心距的确定主要考虑以下儿个因系： 1增大群桩效应系数，充分发挥桩一土一承台共同作用的效应。对端承型桩桩中心距可适当减 小，对摩擦型桩及利用承台底抗力的复合桩基、减沉桩等则应加大桩距。 2沉桩中挤土效应对邻近桩承载力及桩身结构的影响，群桩的桩距应大于少桩的桩距。 3岩土工程条件，在饱和软土中采用密集的桩群时，桩距宜加大。 4经济指标，桩中心距加大承台面积增大，配筋增加。对高层建筑往往造成布桩困难，需要设 计为桩筱基础，有的甚至不能采用管桩。 根据JGJ94的规定，结合湖北省的具体情况及上述因素的分析，本规程作出了具体规定。 鉴于常用管桩桩径不大，不宜采用一柱一桩。如建筑物荷载小且稳定性较好时，可采用一柱一桩。 11桩径不应小于500mm且不应小于柱长边或直径，确保桩的刚度和强度不小于柱的刚度和强度。 对刚度好的高层建筑以及大体量筒仓、储罐的桩基，采用内强外弱的布桩方式可以减少差异沉降 减少承台内力，在变刚度调平设计尚无经验的情况下，在布桩时适当考采取上述措施，是有利的， 行的。 7.1.3顶嵌入承台的深度JGJ94规定不宜小于50mm，大直径桩不宜小于100mm，广东省规定70 100mm。考虑到桩顶嵌入承台深度过大将造成承台底部钢筋上，不利于施工，因此本规程仅规定当 桩承受水平力较大时（如基支护桩等），顶嵌入承台的深度为100mm，其他情况为50mm。 7.1.4受压管桩与承台的连接采用管内播筋并浇注管芯混凝土的方法，详细构造可参考《预应力 混凝土管桩》03SG409的有关图纸。 7.1，5关于单根管桩的接头数量限制问题，考虑到湖北省存在不少深厚软土区，同时兼顾沉桩穿过 硬士层时不宜接桩的情况，管接头规定不宜超过3个较为合理。对于充许的4节长桩，应考虑适当 控制长径比，用调整桩径的办法对端承型桩的长径比进行适当控制。 7.1.6管桩接头常用的是端板焊接，法兰盘连结已不常用。机械连接施工速度快，但接头制造复杂， 造价较高，仅在工期有特殊要求的情况下采用。 7.1.7目前湖北省全部采用开口型桩尖，几年来虽未发现重大问题，但从机理上分析，目前的作法 在某些条件下存在隐患。因此引用JGJ94的有关规定，并参考广东省的经验，要求当桩端位于饱和砂 类土层或遇水易软化的.[.层时，应采用封闭桩尖。为保持桩尖的时久性，管芯尚应浇注1.2m厚度的 补偿收缩混凝土或水泥砂浆。考虑到钢材在水下的锈蚀速度每年约0.03mm（单面），可将闭口板加厚， 满足耐久性要求。抗拔桩采用闭口机尖，便于处理桩身缺陷。封闭桩尖可在桩管内检查桩身缺陷及桩 长，便于处理桩身缺陷。 所谓遇水易软化的士层，一般指软质岩层、强风化层、残积十层、非饱和土层、老粘土层、红粘 土层及膨胀土层等。 7.1.8本条说明了闭口桩尖的常用型式。需增加沉桩穿透能力时可采用锥形桩尖，其他情况可选用

7.1.9本条为JGJ94的规定，适用于所有桩型。对于管桩，当桩直径为300～600mm时，桩直径大

于柱直径2倍的情况极少出现。如柱直径或边长不大于300mm，采用直径600mm管桩时，一柱一栅 及两桩承台可不设联系染，们宜对桩顶以下2m范围内作混凝土填芯处理。

7.2桩顶作用效应计算

2.1本条列出的桩顶作用效应计算公式在大多数建筑物桩基的计算中均可适用。对于特殊水平 作用下，比如有较大的集中水平力作用等，应进行专门的分析计算。

本条引用了JGJ94的强制

7.4单桩竖向抗压承载力

7.4.1考虑到设计等级为乙级的建筑桩基量大面广，还包括了某些30层以下的高层建筑，为安全计， 统一规定了单桩竖向抗压承载力均采用单桩竖向静载荷试验确定，较JGJ94严格。实际上湖北省多年 米已在按本条规定执行。

7.4.2桩侧阻力及桩端阻力的经验值，湖北省按照JGJ94及DB42/242提供的数据取值。当以桩长控

为了充分发挥管桩桩身强度，以压力或贯入度控制设计时，桩端十由耕剩入过程的切破坏， 随桩端进入持力层的深度不断增加，在一定荷载水平下转变为桩端土的压密状态，桩端阻力大幅度增 加。此种情况下，按过去的端阻经验值估算单桩承载力已明显不符合实际。 为了修正端阻力经验值，对武汉市的二十余项工程的试桩资料进行分析，分析结果离散性较大，

7.5特殊条件下桩基竖向承载力验算

注：当几大于表列数据时，即不存在群桩抗拔控制设计的情况

从上表情况分析，通常情况下当桩距不小于3.5D时，大多可不考虑群抗拨效应。 当管桩作为抗浮桩使用，基底土为不透水层时，由于水的浮力与士面反作用力相平衡，不可能发 生桩间上整体拔出的情况，因此，不需考虑群抗拔效应。 7.5.5本条规定了单桩竖向抗拔承载力的确定方法。由于影响单桩抗拔承载力的因素较多，不能依 靠计算或间按方法确定，因此，本规程规定单桩坚向抗拨承载力均应通过单桩竖问抗拨静裁试验确定。

7.6桩身承载力与裂缝控制验算

7.6.1~7.6.2JGJ94规定，预制机的工作条件系数取0.85，且当拼顶以下5D范围内螺旋箍筋的间距 小于100mm时，受压桩尚可计及纵向主筋的抗压作川。 实际上程中，管桩人多采用打入或压入的方式沉桩，此时以打击力及压桩力控制设计（施下中有 超压的可能）。实践证明，桩身强度控制设计时，必须对桩身强度有较大折减，否则，在沉桩施工中 桩的破损率过大，导致质量事故。周时考患高强度混凝士桩身破坏为脆性破坏，为保证地衰力作用下 桩身的安全，也应对桩身强度进行折减。GB50007及DB42/242中取工作条件系数为0.75即桩身承较 力应满足下式要求： Q≤0.75.A

7.6.5本条规定了管桩裂缝控制的要求

性，对桩身裂缝的控制从严规定。即除临时性结构外，管桩桩身均不允许出现裂缝。 在五类环境中裂缝控制等级为一级，同时还应按相关规范采取措施，如配制耐腐蚀混激 防护等。

7.6.6本条引用了GB50010中的规定。对临时性结构，允许的最大裂缝按GB50010的要求定为 0.3mm。 7.6.7在桩身截面的抗震验算时，承载力抗震调整系数相关规范未作具体规定。本规程参照GB50011 的规定，对受压桩按轴压比不小于0.15的偏压柱取YR=0.8，对抗拔桩及受水平力的桩按受剪、偏拉 构件取7RE=0.85。 7.6.8单桩在水平力作用下桩身受弯、受剪承载力的验算比较复杂。通过单桩水平载荷试验可以检验 桩身抗弯、抗剪及抗裂性能是否满足设计要求，因此，对受水平力较大的桩，还是应当采用水平荷载试 验进行检验。根据云南省《预应力混凝土管桩基础技术规程》编制组进行的管桩抗弯和抗剪试验结果， 说明桩身强度由桩身抗弯承载力控制，抗剪承载力不控制设计。我省为67度抗震设防区，一般建筑 物水平荷载不大，不必进行桩身水平承载力验算。 正常情况下单桩水平承载力由顶位移控制指的是管桩周边土质大多不是坚硬土层的情况，此时单 桩水平承载力特征值可按JGJ94中以桩顶位移控制时的公式计算。

7.7.1~7.7.4对桩基沉降变形的指标，本规程引入了局部挠曲的概念。GB50007及JGJ94均采用了 用多年的局部倾斜概念。局部倾斜与整体倾斜两个共存的指标的要求不同，在某些情况下形成矛盾， 引入局部挠曲指标后，概念合理，避免矛盾。局部挠曲的计算方法详见湖北省地方标准DB42/242的 有关规定。 随着我国经济的发展，对建筑物绝对沉降的要求应当从严，特别是商品房，沉降过大将引起纠纷， 因此按湖北省的规定，在表7.7.4中增加了多层及高层建筑基础中点计算沉降量不大丁200mm的要求 并以此控制设计。 实际工程中管桩基础沉降量均较小，一般均在50mm以内，仅当采用摩擦桩时，管桩基础的沉降 才可能接近或超过表7.7.4中的沉降限值。 7.7.6对于桩距小于和等于6倍耕径的群桩基础，其沉降计算方法大体分为三类。第一类是按等代 实体深基础计算模型，用弹性半空间表面荷载下Boussinesq应力解计算附加应力，用分层总和法计算 沉降。第二类是以半无限弹性体内部集中力作用下的Mindlin解求得群桩桩端平面下各单桩附加应力 之和，再按分层总和法计算沉降。GB50007及DB42/242推荐了上述两种方法。 考虑到上述两种方法存在的一些缺陷，JGJ94提出了等效作用分层总和法计算桩基沉降的方法 其实质是运用Mindlin位移解求得的匀质土中不同长径比、距径比、桩数、承台长宽比条件下刚性承 台沉降，用以修正运用Boussinesq解求得的等代实体深基础沉降，将两者沉降计算值之比称调“等效 系数”。用以完善等代实体深基础计算模式不能考虑桩的长径比、桩距、桩数及承台尺寸等因素的缺 陷。 根据武汉市管桩基础沉降观测给果表明，建筑物沉降较小，因此将JGJ94中规定的挤土效应系数 由1.8改为1.0，即沉降计算中不考虑挤土效应。 应当指出，无论采用哪一种沉降计算方法，均有不小的误差，还得依靠沉降经验系数予以调整。 多本规范提出的经验系数在0.3至1.2之间，可见计算结果是否符合实际，经验系数的影响为主要因 素。因此，本规程同时推荐了上述三种方法，实际工程中可进行计算比较，以便分析。 三中

7.7.7对于单桩、单排、桩中心距大于6d的疏桩，沉降计算模式与等代深基础不符，为解决这个

问题，本条引用了JGJ94的有关规定，详见JGJ94中的相关内容。 当有单竖向抗压静载荷试验的资料时，对于不考虑承台底土抗力的情况，静载试验单桩承载力 特征值荷载水平下的沉降量虽小于桩基最终沉降量，因相差不人，可近似代表基最终沉降量。

7.8桩基水平承载力与位移计算

8.1.1管桩基础施工准备【作的几点说明：

8.1.9泥上、杂物等进入管桩内孔后，对管桩内孔捕筋浇注混凝士不利，同时也影响对管杭内孔内 巅检工作，当桩内孔需作港心处理时，也带孔内清理工作的困难，管桩上端内孔的阻隔装置，降 泡沫塑料球、袋装矿棉球外，也采用其他可回收材料

的，但这种改装应保证桩架的稳定性。行走机构分为走管式、轨道式、液压步履式及履带式四种方式 三点支撑履带自行式柴油打桩机行走调头方便，垂直度调整快捷，打桩效率高，应优先选用。柴油链 与打桩架不匹配时，容易发生倒架事故。打桩架与锤的匹配要求，一般在打桩机说明书中列出。 静压法是利用静压桩机自重道过液压系统将段压人地基士中，压桩方式有顶压式和抱压式。 锤击法与静压法各有其适用范围，选用哪一种方法进行施工，应根据场区地质条件，设计要求 设备能力等确定。 8.3.2柴油锤爆发力强，锤击能童大，工效高，锤击作用时间长，落距可随桩阻力的大小自动调整 人为掺杂的因素少，比较适合于管桩的施打。柴油锤分导杆式和筒式两种，导杆式柴油锤由丁性能较 简式柴油锤差，所以逐渐淘汰。近几年生产的简式柴油锤，供油油门分为4档，1档最小，4档最大 打桩一般启用2～3档。“重锤低击”是指相同的锤击能量时优先采用重的锤、小的落距。例如，如果 选用D50锤开34档进行作业，不如选用D62链开2档进行作业更合适 8.3.3静压工程桩是否压到位，与静压桩机的配置和压桩能力密切租关，本条规定了静压耕配备里 量的下限，同时为保证后续施工桩的质量，杜绝采用“浮船法”沉桩。 8.3.4，本条给出了桩帽结构构造及桩垫设置要求。套桩头的套筒深度太小容易掉脱：套简深度太人 班身及桩帽略有倾斜，筒体下沿口就会磕伤桩身混凝士。桩帽套简与管桩的间过小，当桩身倾斜时 容易使桩顶挤坏；桃帽套筒与管桩的间隙过人，容易使锤击偏心。桩帽的垫层有“桩”和“锤垫 之分，锤垫设在桩帽的上部，是保护柴油锤的；桩垫设在桩帽的下部，软厚适宜的桩垫，可以延长链 击作用时间，降低铺击应力，起到保护桩头的作用，在打桩期间应经带注意检查和更换。 8.3.5圆简形的送桩器便于粘贴管桩收锤回弹曲线测绘纸。送桩器下端面要求开孔，便于管桩内腔 进水后外溢和排气，否则管桩容易产生竖向裂缝。

8.4.1沉桩前的各项准备工作应充分， 特刹是租 的试运行和检查等工作应细致。施工过程 中，施工单位由于桩机保养工作不到位影响施工质量和现场安全的事故时有发生

DB42/489.2008

1大流水沉桩施工法主要用于锤击法沉桩，对静压法施工弊大于利。所谓大流水打桩施工法是 指将大批桩的第一节打至地面，然后接长再将第二节打至地面，如此反复直至全部桩打至完成。大流 水打桩施工法的优点是施工速度快，缺点是每一根桩不是一次性施打完成，每节桩之间的施打间嵌时 可太长，在粘上、粉质粘士层中，容易将桃头打损甚至打碎，使桩尖达不到设计持力层：另外，也难 以做到随地质条件的变化而及时调整桩长。所以要求在上述地质条件下的桩应一次性打完，以保证质 量。在其他地质条件下，可以采用流水打桩施工法作业，但需在本台班内将这批流水作业的桩打好。 2对每根桩的总锤击数及最后1m沉桩击数进行限制，目的是防止桩身混凝土产生疲劳破坏。试 验资料表明，对PC桩，当锤击应力为混凝土强度的75%时，锤击819次产生疲劳破坏：当锤击应力 为混凝士强度的45%～57%时，链击2400次产生疲劳破坏。实际打桩时，一般要求锤击应力控制在 混凝土强度的50%以内，所以，控制在2000击以内桩身不会发生疲劳破坏。PHC桩可适当增加，但 不宜超过2500击。有统计资料表明，大多数管桩工程的桩的总锤击数在3001500击之间，少数超 过2000击，个别达到3000击甚至4000击；超过3000击时，桩身容易被打坏或产生严重的“内伤”。 当某工地为数不少的桩总锤击数超过本条规定时，设计者应从柴油锤的选择是否恰当、持力层和收 贯入度定得是否正确等方面去反复调整。 最后1m沉桩锤击数是根据本规程部分参编单位统计而来。据经验统计，大多数桩最后1m的铺 击数为100~250击，个别达到400~500击的为不大正常。 锤击打桩过程中若出现锤击应力过大将会导致管桩破坏。考虑到锤击应力在施工现场中难以测定， 本规程总结了部分参编单位的经验，通过桩身承载力的设计值、桩帽垫层的材料及厚度、收锤标准等措 施控制锤击应力。当管桩的施打满足本规程的有关要求时，一般不会出现锤击应力偏高的现象。

1送桩较深时，对锤击法施工，沉桩要连续进行，因为间歌一长，桩周土固结，送桩难度较大， 很容易将桩头击碎；对静压法施工，送桩较深时，要防止夹持机构上下行走和夹持、脱离送桩器时， 使送桩器产生扰动而位移，造成送桩器与桩帽局部接触，压桩时应力集中，容易引发“爆桩”，出现 质量问题。 2送桩深度超过8m时，应采取技术措施确保施工质量。其一是送桩后留下的孔洞要及时回填， 以防孔洞影响后续施工桩的质量：其二要有足够长的送桩器，确保桩顶达到设计标高。 8.4.6施工中一般采用划线法测量最后贯入度，即用一水平的横尺靠近桩身，在桩身上刻一水平线， 然后数锤击数，当数到10或30时，再用横尺在桩身划一水平线，两条水平线的距离就是管桩的贯入 量，再除以10击（或30击）T／CECS 704-2020标准下载，即为每击的平均贯入量。本规程规定宜用收锤回弹曲线测绘纸先测管

桩的回弹曲线，然后再从回弹曲线上量取最后贯入度，这种方法较划线法更能真实记录和反映收锤情 况，有助于保证和提高打桩质量。

8.4.7人工测绘回弹曲线片法如下

1收锤前岁，用胶纸将管桩收锤回弹曲线测绘纸贴在离地面30～40cm的管桩表面，（送桩时贴在 送器上），测绘纸的长边应与桩身垂真： 2用一根长约1m的横木条（一般做成长条尧形状）靠放在方格纸下方，作为测绘基准线： 3用粗铅笔沿横木条在测绘纸下方划水平线 4将粗铅笔笔尖垂压在水平线段左端，随者柴油锤敲斤桃顶及桩身一压一弹的上下来尚运动， 铅笔尖就在测绘纸1留下一条竖直的向弹运动轨迹。在测绘时，每锤击下，测绘者持铅笔的手应活 横木条稍梢向石移动药10mm，这样便形成：一条有规则的锯齿形曲线； 5当锤书10下，测绘纸上绘出10条回弹出线后，测绘者顺势用铅笔沿横木条呼划水线； 6暂停锤出，移开横木，取下测绘纸，量出贺入度和碎上弹性压缩，如果达到收锤标准，此研 算完成，不用再打：若达不到收锤标准，仍请继续锤击，再进行测绘，直牵达到收标准才停打。 回弹曲线测绘出来以后，叫作以下成果分析： 在测绘纸上量出两水乎线段的距离*即为管桩收锤贯入度（mm/10击）； 1）在测绘纸上最出锯齿形压缩线的高度，即为桩身和桩端士体的弹性压缩量，般为12 25mm，相当于Hilley（海利）公式中的Cp十C实测值。 2）齿形的问弹曲线如果均匀无突变，表明桩身没有质最问题；如渠回弹闻线不规则、，弹性 压缩量大小相差恩殊，说明桩牙质量可能有问题。 8.4.10本条规定桩的接头焊接后自然冷却一段时间，是因为焊接即沉，高温的焊缝遵到地下水，如 回滋火一样，煜缝易变脆面数饼

9.0.1管桩在制造及吊运过程中，可能发生损坏，制造工艺也可能存在问题，在某一工程中共至山 现将明显挠曲的管桩压入土中的现象，造成了不应有的损失。因此在管桩入土前，必须由监理及施！ 单位进行逐背检查，检查方法主要采川日测、支量等方法。检查中特别注意管桩是否产生微小裂缝 对受损管框概不准使用。 9.0.2湖北省使用管桩以后，从未对管耕制作质量进行现场检测，根掂广东省经验，必须加强这 环节的检测工作。为防止检测走过场，本条规定应而具有相应检测资质的单位对进入施工现场的管桩 桩节进行随机抽检。 端板是管桩的个重要配件，检查时可量测其厚度，日测外观，当对其质量有怀凝时，可进行材 质检验。 考虑到检测工作的可操作性及代表性，规定了施工前后的检测数量，当单栋建筑物桃数少于50 根时，可仅在施工前进行一节管桩的破坏性检测。同场地多栋建筑物时，施L前，应对每一制造！ 家，每一类型的进入工地的2节管桩桩节进行破坏性检测沉桩过程十对同类型已截下桩头的检测数 量不应少于6根，H排栋建筑物不应少于！根， 9.0.3本条系针对武汉市管桩设计与施工中经常发生的问题而作的规定。 首先强调了上程桩施工前应施工试班，米用单桩整损静载衙试验的方法为设计单位提供设计依 据，要求压至破坏。设计单位有必要时可设计不同长度，不同桩径的试桩，这样的试验方法将有助十 确定科学合理的桩基方案。用工程桃进行试验显然难以达到上述自的。 当岩上工程条件简单，且以压桩力控制桩长或有经验时，可用上程进行试验。考虑到可操作性， 本条连同工程桩的承载力验收检测一并规定了检测方法和数量。 9.0.4根据广东省的经验，对管桩内孔壁进行灯光照射目测或孔内摄影检查是确保成桩质量的直观 的、有效的检测方式。为给检测提供条件，施巾耕孔应临时封闭，防止从桩顶进上、进水，当机孔 进水时，应采用小型潜水泵抽干孔内水，或用人工方法清除孔内水，然后进行检测。 9.0.5本条规定系在GB50202规定的基础上补充完善而成，并以强条形式表述。桩沉桩的偏位扰 制难」人工挖孔桩、钻孔桩等桩型，特别是桩顶埋置较深幕要送桃时，桩位偏筹往往超过规范容许值， 为此GB50202对基础梁下的排桩的桩位容许偏差增加了0.01H，H为施1现场地血标高与桩顶设计标 尚的距离。实际上基础梁下的排垂占于基础轴线方间的偏差不应过人，容许偏差不应放宽：对一 个承台下桩数为416根的链基，桩位容许偏差定为D/2也过宽松。针对上述情况，本规程修改了 GB50202的规定：当一个承台下桩数为4~16根时，穿许桩位偏差为100mm（边桩）或D/3（中问租）： 桩位允许偏差放宽的条件改为：基础梁下的排桩沿梁轴线的偏差，一个承台下多于9根桩以及接板1 的群桩，其桩位允许偏差可以增加0.01H。放宽限制时，应由设计人员根据工程实际情况子以决定， 避免送租过深时，桩顶大佩位对证身及构造成的不利影响，管概概径相对偏小而提供的紧向抗再 载力相对较高，桩位偏差对概承载力影响较大，因此桩位偏差的检谢必须进行，并以强条形式表述 9.0.7管桩广泛应用于软土区，基坑开挖或沉桩过程中管桩发生倾斜的情况时有发生。桩身袋缝及 混凝1损伤往往伴随者桃的倾斜同时出现，此时桩的承载能力能大人降低。武汉市集花园高层建 筑的管桩发生倾斜后进行了载荷试验，其中两根直径500mm，壁厚125mm的PHC桩，极限承载力 由设计要求的4400kN分别降低至690kN及840kN，上述两根桩均为II类桩，桩身倾斜率分别为2.9% 及1.6%，加载中树身破坏，这个例虽少见，但不能不引起重视。为确保安全，根据武汉市管事

9.0.1管桩在制造及吊运过程中，可能发生损坏，制造工艺也可能存在问题，在某一工程中其至山 现将明显挠曲的管桩压入土中的现象，造成了不应有的损失。因此在管桩入土前，必须由监理及施！ 单位进行逐节检查，检查方法主要采川日测、支量等方法。检查中特别注意管桩是否产生微小裂缝， 对受损管概不准使用。

故处理经验，倾斜度大于3%的桩应视为废桩，倾斜度为1%～2%及2%~~3%两种情况应分别进行单 桃静载试验，对单桩承载力进行验证，并将试验结果乘以0.6～0.9的折减系数。对样桩、倾斜度较小 桩及1类桩，折减系数取大值：对II类桩、倾斜度较大或少桩承台下的桩，折减系数取小值， 9.0.8管桩接头焊缝质量是抗拔桩的控制因素之一，GB50202规定对重要工程应对焊接头做10%的 焊缝探伤检查。考虑到操作的可行性，本规程规定随机抽检的桩数不少于6根且不少于总桩数的1% 检测项目应按GB50202的有关规定，检验接头错口尺寸、焊缝咬边深度、焊缝高度和宽度、焊缝外 观质量等。对于焊缝的探伤检查，在沉耕中进行探伤有可能导致沉桩困难，因此必要时可仅对第一个 接头焊缝进行探伤 9.0.9管桩的设计、施工和检测中应考虑挤七效应对邻承载力的影响，根据湖北省的工程实践， 当桩进入砂类土较深且持力层为砂类土时，未发现邻桩上浮、承载力降低的案例：桩侧土为粘性土， 桩端持力层为强风化、中风化岩层时，常发生邻桩上浮，承载方降低的事例。因此，在无经验的场地 应对工程桩进行单桩承载力试验，确认其承载能力。 为查明挤七效应的影响，对无经验的地区，在沉桩过程中应对群桩中的单桩桩顶标高进行跟踪监 测，如桩顶标高上浮量小于20mm时，可视为挤士效应影响不大。 当桃顶低于地面较多，不便进行概顶标高观测时，可以短节管挺作送耕，接头点焊，可重复使用， 9.0.10本条引用了相关规范的规定，考虑到以桩身强度控制设计时，沉桩中桩受打、压力较人，桩 身易受损，本规程规定应全数检测。同时考抗拔桩桩身不能出现缺陷，也应对抗拔桩进行全数检测。 9.0.11鉴于管桩制作工艺的特殊性，低应变检测的判别标准与其他灌注桩有所不同。本条规定了管 耕身完整性的判别方法，规范检测行为，确保安全。 由管桩的纵间钢筋直径较小，当桩出现裂缝或缺陷后，钢筋耐久性受到影响，因此，对永久绳 构的抗拨桩或受水平力为主的桩，当桩身有裂缝或缺陷时不应判为Ⅱ类桩，而应判为I类或V类。 经载荷试验表明，桩身轻微的水平裂缝对的抗压承载力影响不大，因此经挖开检查，当水平裂 缝小于1/3桩截面周长时，可判为I类桩。如果裂缝为斜裂缝或垂直裂缝则对承载力可能发生较大影 响，应判为Ⅲ类或IV类桩。桩身高强度混凝土的破损是种危险的缺陷，视缺陷严重程度应判为Ⅲ、 类。 桩接头裙板附近是桩身的薄弱环节，此处常易破损，检测中应仔细操作，将接头附近桩身缺陷号 接头反射区分开来，避免误判。 9.0.12管桩采用离心法生产，正常生产的桩的桩身不应存在缺陷。当低应变检测中发现桩身缺陷时， 不外乎桩身产生裂缝或混凝土受损。桩身裂缝系在吊装、运输、打压及基坑开挖过程中操作不当产生 的，一般为水平裂缝，也有斜裂缝和垂直裂缝。水平裂缝对抗压承载力影响不大，斜科裂缝则影谢抗压 承载力。如沉桩过程中桩身混凝十受损，则对抗压承载方的影响较大，不可忽视。因此对存衣缺陷的 桩应慎重对待，排除接头问题后，按9.07条的要求进行桩身倾斜度检测，综合分析，确定处理方法。 以桩身强度控制设计或桩受力较大的，经处理后的I类桩应进行静载荷试验，确保安全。 9.0.13因管桩上部在沉桩及基坑开挖中受力较大，桩身浅部缺陷较为常见。对桩身浅部缺陷可控开 截除缺陷以上的桩身，再次进行低应变检测，确认下部桩身有无缺陷，可否接。开挖时应结合场地 岩土工程条件，采取有效的支护措施，防止开挖检查、接过程中造成坑底管、七体变形影响邻机

9.0.15由于管桩生产厂家质量保证体系不完善，造成现场沉桩时桃身破损率很高的

身混凝土强度的现场检验，且前尚未找到合适的方法，采用钻芯法检测，检测结架离散性很大CJJT102-2004标准下载，其