SY∕T 7652-2021标准规范下载简介
SY∕T 7652-2021 气藏型储气库库容参数设计方法.pdf（民共和国石油天然气行业标准
SY/T 76522021
Design method for capacity parameters of gas field storage
浙江省杭州至千岛湖高速公路袁浦至中埠段工程施工组织设计2022一02一16实施
资料性）建库有效储气体积预测数学模型
本文件按照GB/T1.1一2020《标准化工作导则第1部分：标准化文件的结构和起草规则》给 出的规则起草。 请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。 本文件由石油工业标准化技术委员会储气库专业标准化技术委员会提出并归口。 本文件起草单位：中国石油天然气股份有限公司勘探开发研究院、中国石油天然气股份有限公司 天港油田分公司、中国石油天然气股份有限公司新疆油由分公司、中国石油天然气股份有限公司西南 油气田分公司、中国石油天然气股份有限公司辽河油田分公司、中国石油化工有限公司中原油田勘探 开发研究院、中国石油天然气股份有限公司长庆油田分公司、中国石油天然气股份有限公司华北油田 分公司。 本文件主要起草人：王皆明、胥洪成、马小明、廖伟、毛川勤、丁国生、唐立根、裴根、宋丽娜、 赵凯、张士杰、钟荣、李春、王军、李滨、石磊、杨树合、刘君兰、孙军昌、李道清、王霞
气藏型储气库库容参数设计方法
本文件规定了气藏型储气库库容参数设计内容及设计方法，主要包括上限压力、下限压力、库容 量、工作气量和垫气量等参数。 本文件适用于定容和中等以下水驱的气藏，以及带油环的气藏改建储气库库容参数设计
SY/T 7642界定的术语和定义适用于本文件。
4建库有效储气体积计算
4.1.1以物质平衡法或容积法计算的天然气储量作为地下储气空间体积计算的基础 4.1.2建库注采机理实验研究油气水相态特征、渗流特征、地层混合流体性质变化。 4.1.3综合考虑储层物性、非均质性、水侵、储层应力敏感、注气后地层流体性质改变、地层剩余原 油二次饱和溶解分离、凝析油发等多因素对气藏建库有效储气体积的影响。
4.2.1气藏原始含气体积
式中： V气藏原始含气体积； G—气藏原始地质储量； B原始气藏条件下天然气体积系数.
4.2.2油环原始体积
用物质平衡法或容积法计算油环原油储量N，在此基础上计算油环原始体积Var，按公式（2）计算：
4.2.3水带不可动体积
开展地质特征研究和生产动态分析（或数值模拟预测），按SY/T5579.1、SY/T62 6108和GB/T26979的要求执行。在此基础上，勾画建库前气藏的流体分布区带，考虑水侵 非均质性等因素的影响，结合多轮气水相渗实验及岩心残余气、残余水测定结果，计算水 体积，参见公式 (A.1)。
开展地质特征研究和生产动态分析（或数值模拟预测），按SY/T5579.1、SY/T6285、SY 8和GB/T26979的要求执行。在此基础上，勾画建库前气藏的流体分布区带，考虑水侵量、储 质性等因素的影响，结合多轮气水相渗实验及岩心残余气、残余水测定结果，计算水淹带不可 只， 参见公式 (A.1)。 过渡带不可动体积 在考虑水侵量、储层非均质性等因素影响的前提下，再考虑该区带可驱替孔隙体积，计算过渡 T动体积，参见公式（A.2)。 一气生气进不可动体和
4.2.4过渡带不可动体积
4.2.5气驱纯气带不可动体积
考虑储层物性及非均质性和水侵量等因素，结合多周期注采仿真模拟实验结果， 不可动体积，参见公式(A.3)
4.2.6储层应力敏感减小的体积
考虑气藏衰竭式开发和储气库多周期往复注采运行过程中储层应力敏感对建库有效储气体积的 结合覆压孔渗实验结果，计算储层孔隙的应力不可恢复形变量，参照公式（A.4)
4.2.7凝析油反凝析减小体积
考虑凝析油反凝析对建库的影响，利用气藏工程或数值模拟等方法计算凝析油反凝析减小体 公式(A.5)。
4.2.8凝析油蒸发增加体积
凝析油在注气过程中的蒸发作用对建库有正向影响，利用相态实验或多组分模型计算凝析油 ，以此计算凝析油蒸发体积，参照公式（A.6)。
4.2.9地层剩余原油二次饱和净溶解气量
注来气过程中地层剩余原油 对库容存在影响，利用原高压！ 验结果，计算剩余原油二次饱和净 (A.7)
4.2.10 岩石骨架和残余水弹性膨胀量
4.2.11 建库有效储气体积
以原始含气（油）体积为基数，扣除水淹带、过渡带、气驱纯气带、储层应力敏感和凝析油反 影响等形成的不可动体积，再加上凝析油蒸发、地层剩余原油二次饱和溶解、岩石骨架和残余水 膨胀量等增加的储气体积得到建库有效储气体积，按公式（3）计算
上限压力设计应遵循确保气藏完整性的原则，一般上限压力不超过气藏原始地层压力。在经过充 分论证确保安全的情况下可适当提高。
1.1利用地质综合分析和室P 微观有效性进行评价。 2.1.2根据盖层突破压力实验结果， 算可参考公式（4）
式中: PcRi 盖层纵向密封临界压力 PH 气藏静水柱压力； 突破压力。
式中： PcRi 盖层纵向密封临界压力 PH 气藏静水柱压力； 突破压力。
PcRI = Ph +min(PAc)
PcRI = Ph +min(PAc)
1.3根据盖层接触的侧向地层的物理参数、埋藏深度及岩石的内摩擦系数，侧向地层密封临界 十算可参考公式(5)。
力计算可参考公式（5)
PcR2 = gp H,ao
式中: PcR2²盖层侧向密封临界压力 ; 8重力加速度; P—上覆地层岩石密度； H埋深; α—岩石内摩擦系数； 储气库安全系数。 5.2.1.4 利用矿场水力压裂试验或测并资料计算确定盖层的破裂压力
5.2.2.1对于砂岩气藏，利用泥岩涂抹系数、断移地层砂泥比值、断面正压力、断层横向 等，采用公式分析方法定量评价断层封闭性
5.2.2.2 开肩压力计算可参考公式 (6)。
溢出点气体逸散临界压力计算可参考公式（)
Psp溢出点气体逸散临界压力； P——气藏原始地层压力； AH圈闭闭合幅度。
5.2.4上限压力确定方法
Psp = P + gP.AH
Psp = P + gP,AH
P≤Pmx 山西兆光发电有限责任公司二期（2×600MW）脱硝改造工程施工方案6.1.1储气库采气末期应有一定的生产能力。 6.1.2有效控制边底水、结盐等对储气库的影响。 6.1.3并口压力满足天然气处理及外输的要求。 6.1.4 储气库有一定的经济性。 6.1.1储气库采气末期应有一定的生产能力。 6.2.1利用试气试并和生产动态资料，建立不同并型气并的产能方程，按SY/T5440的要求执行。在 比基础上，结合多轮次气液互驱气相相对渗透率、流体性质改变和应力敏感，修正气并产能方程。 6.2.2利用节点压力综合分析方法，以储层不出砂、并底不积液、管柱不冲蚀等条件，评价不同地层 压力下不同管径单井合理产量。 6.2.3根据外输压力、进站压力、采气末期最低生产能力要求，采用反算的方式计算井底压力及气藏 平均地层压力，作为确定下限压力的基础。 6.2.4结合储气库地层水影响、结盐情况，合理确定下限压力 6.2.5对于边底水较活跃的气藏，可采用数值模拟的方式考虑多指标、多方案进行综合比选。 DB34／T 239-2020标准下载式中： Gmx—库容量; B.天然气体积系数。 垫气量以下限压力下建库有效储气体积为基础来计算。计算方法参见公式(10) 式中： Gm垫气量; 下限压力。