标准规范下载简介

国家电网公司继电保护培训教材(下册)

端子排外侧封口，打开A462、B462、C462端子连片，但未将N462断开，测试仪电流输出 公共端“1.”端与电流回路接地点连通（TA接地点在设备区端子箱内，距主控室约300m 左右），使运行装置的电流回路出现两点接地，由于户内外的电位差，造成零回路电流增 大，叠加线路运行时的不平衡电流，最终使保护装置感受到的31。值（0.56A）超过零序电 流IV段定值（0.25A），从而零序电流IV保护段动作跳闸

三、经验教训和措施、建议

GB/T 42225-2022 小麦麸测试仪IN与其控地是连通]

图1相关TA二次回路及试验接线图

（1）在运行中的二次回路工作，危险点考虑不够周详。 （2）对TA二次回路两点接地的危害没有足够的认识。 （3）对试验装置熟悉程度不够。 （4）在运行的TA二次回路工作中，应将试验回路与运行的TA二次回路完全断开。对 在短接TA时可能造成保护误动的，有必要时应临时退出相关保护，再进行工作。

案例16.一起500kV母线失电事故分析

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*断路器处于合闻状态*断路器处于分闻状态

*断路器处于合闻状态：*断路器处于分闻状态

图2各断路器保护与母线保护的逻握配合

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事实上，调查人员一到现场即曾询问跳闸时刻是否伴随有直流接地？但得到的答复是未 见报警。若果真如此，事故原因还不能算是真正查出。 1）跳闻前后进行中的220kV非全相保护传动是否有可能造成直流接地？ 此时，调查工作的重点回到跳闸时未投运、且其时正在进行的220kV某开关的非全相 保护调试工作。虽然该保护放置在开关机构箱内，而500kV保护在独立的保护小室，二者 不在同一物理空间内，但因共用一个站用直流系统，其调试工作是否可能与跳闸有关？ 经现场察看和了解非全相保护传动过程，疑为在传动过程中，调试人员将由不同熔断器 供电的第二组直流电源的正极点接至接在第一组直流的合闸线圈的正极性端，形成第二组直 流正极与第一组直流负极经合闸线圈相连，等同于第二组直流正极、第一组直流负极接地如 图4所示。分析如下：

图4两组直流系统等效直流接地联系图

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巨、经验教训和措施、建议

案例17.同杆线路纵联零序方向保护误动分析及措施研究

一、事故简述 ××××年××月××日，某电网220kV甲线发生发展性的两相接地故障，两侧保护 动作三跳相继切除故障，动作时间差约40ms，在甲线本侧切除故障后约40ms，乙线两侧纵 联零序保护先后跳闻。随后，甲线对侧强送电，再次出现瞬时性接地故障，甲线对侧经约 100ms保护三跳切除故障，与此同时，乙线两侧纵联零序保护再次动作跳闸。 二、误动原因分析 经调查发现，甲线与乙线存在着一段长约20km的同杆线路，其中互感甲线本侧与乙线 本侧为同名端。甲线本侧通过220kVA站与乙线相连，有较强的电气联系，甲线对侧需通过 多个220kV变电站，才与乙线连接，电气联系较弱。其电网拓扑示意图如图1所示，图中

Z表示线路之间的零序互感，下同。

附录 事故分析 素 例

一保护误动的定童分析 以该电网当前方式为计算依据，模拟当时故障情况。设故障点为距甲线本侧5%处单相 故障，分别考虑线路有无互感以及故障时甲线本侧是否三相跳开，组合成①无互感、不跳 开；②无互感、已跳开；③有互感、不跳开；④有互感、已跳开等四种情况分析，其中计 算互感取值为0.0219（标么值），约为线路同杆段零序电抗的60%。表1与表2列出了计 算的零序电流电压情况。

不同运行工况下序电流3。情况表（一值，单位：A）

以上短路计算忽略线路电阻，角度以电源点电动势为基准参考点，在与当时系统故障状 况基本符合的第4种情况中，即在甲线本侧跳开，甲线故障继续存在的情况下，由于线路互 感的影响，乙线零序电压两侧变为反相，虽然零序电流为穿越性电流，由于两侧TA感受也 是反相的，综合比较表1、表2可知，乙线对侧与乙线本侧零序电流均超前零序电压90°， 满足零功方向继电器判正向的条件，两侧保护均判为正向，且当时零序电流超过保护整定的 零序停信值480A，从面导致纵联零序方向保护误动。

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联系改变时序电压3，1说表一次值，单

图3分别列出了乙线第二次跳闸时的两侧录波图，通过录波图，可以看到乙线两 超前零序电压约1/4周波，与定量分析结果吻合。

图2乙线对似第二次跳闸时零序电压、零序电流录波图

图3乙线本侧第二次跳闻时零序电压，零序电流录波图

针对第4种情况，进一步分析乙线两侧零序电压受电气联系和电磁联系强弱影响的变 化，在图1所示电网的甲线对侧站与乙线对侧站间人为增加一条用虚线表示的L线，以改变 两站间的电气联系，对比增加线路前后电压电流的情况。计算时分别考虑L线长度为①无 穷大（相当于线路断开）；②100km；③50km；④20km四种情况，其中L线参数按正序电 抗0.30/km，零序电抗0.90/km取值。

由上计算结果可知，当L线线路长度遂渐减小时，乙线与甲线电气联系逐渐增强，当线 路长度降到20km时，乙线对侧与乙线本侧零序电压同相位，此时，电气联系成为提供零序 电流的主导因素，乙线对侧零序电压从原来的滞后零序电流90°变为超前90°，乙线对侧零 功方向判为反相，纵联零序保护将不会误动。 （二）保护误动的理论分析 为了更清楚的认识和分析互感引起纵联零序保护误动的情况，现在对有互感线路的一般 电网做进一步理论分析。分析包括有电气联系的互感线路分析和完全没有电气联系的互感线 路分析两部分。 （1）互感线路存在电气联系。 如图4所示接线图，其中第Ⅱ回线首端发生单相永久性接地故障，第Ⅱ回线M侧断路 器断开，双回线M侧有互感（Zumn和Z4）。

计算结果可知，当L线线路长度遂渐减小时，乙线与甲线电气联系逐渐增强，当 到20km时，乙线对侧与乙线本侧零序电压同相位，此时，电气联系成为提供零月 导因素，乙线对侧零序电压从原来的滞后零序电流90°变为超前90°，乙线对侧 为反相，纵联零序保护将不会误动。

考虑线路互感的影响，忽略电阻，根据每回线路的零序电压降和KCL方程，可 程组（电流假定正方向如图所示：

对方程组进行求解，可求得！

Uo[Zuno(Z110+Z210+Zsmo)Z0（Ze0+Z310)]

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U(2m0+2m)2m0

（2）互感线路不存在电气联系。 若平行架设的两回线路电气上完全没有 联系，平行线上流过零序电流时，由于互感 的影响，将会在本线路上产生零序感应电 流，并使电网各点出现相应的零序电压，如 图6所示，AB与MN为有互感且无电气联系 的线路，当AB流过零序电流时，MN线路上 将会感应零序电压，相当于MN上叠加了 个大小为1.Z0m的零序电压源，Zsm与Zo为 线路MN两侧背后的等值阻抗，此时从保护 安装处看，满足以下公式：

式（4）、式（5）显示，当理想情况忽略线路电阻时，MN线M侧和N侧测量到的零序 电流均超前零序电压相位90°，与本线路内部接地故障情况一致，从而妨碍零序方向继电器 正确判断故障，只要当MN线的零序电流超过保护零序停信值，就会造成纵联零序保护 误动。 通过理论分析可知，影响电压反相造成纵联零序保护误动的因素包括电的联系强弱、磁 的强弱影响两方面，电的联系越弱，磁的联系越强，误动的可能性越大。 在甲线故障时，当甲线本先动作跳开，由电网拓扑分析和定量计算结果表明，甲线和 乙线存在较弱的电气联系和较强的电磁联系，定量计算显示电磁联系远强于电气联系，其影 响效果与理论分析结果一致。 需要特别指出的是：不一定要同杆架设的线路发生故障才可能导致误动，只要是同杆架

设或者同走廊线路上流过足够大的零序电流，存在互感的相邻线路就有误动的风险。 互感引起的保护误动有其独有的特点。就零序方向继电器来看，互感引起的效果与线路 发生接地故障的效果是一致的，但分析线路两侧的零序电流电压，两者还是存在较大的差 异：互感弓引起的零序变化可以视为零序电压源串接于线路，是一个纵向故障源，故障引起的 零序变化可以视为零序电流源并接于故障点，是一个横向故障源；互感引起的零序电流是穿 越性的，故障导致的零序电流两侧均由线路流向母线，互感引起的零序电压两相差180°， 故障导致的零序电压两侧均为正。 三、可能发生误动的典型电网结构分析 为了进一步说明存在互感的电网结构及其对纵联零序保护的影响，本文假设互感线路 AB、MN拓扑关系如图7所示，ZAM与ZBN为线路两端的等值联系阻抗，当ZAM与ZBN均为 零时，图形拓扑关系可视为两端共端点的双回线，当ZAM与ZBN趋近无穷大时，图形拓扑关 系则可以理解为没有任何电气联系的并架线路。为表达方便，系统其他部分采用电源等值支 路表示。下面具体分析危险性较大的典型线路。

为了进一步说明存在互感的电网结构及其对纵联零序保护的影响，本文假设互！ MN拓扑关系如图7所示，ZAM与ZBN为线路两端的等值联系阻抗，当2AM与2 图形拓扑关系可视为两端共端点的双回线，当ZM与ZBN趋近无穷大时，图形 可以理解为没有任何电气联系的并架线路。为表达方便，系统其他部分采用电源 示。下面具体分析危险性较大的典型线路。

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可以设为100ms加一定的时间级差。此方案将会给整定计算带来一定的难度，定值整定时需 综合考虑高、低定值的协调配合以及Ⅱ段延时设置的合理性。 （四）合理选择充电端 事故发生后，对于有同杆并架情况线路的强送充电，注意选择从与同杆线路有较强电气 联系的一侧充电，因为，若充电时线路存在不对称接地故障时，只要电气联系较大，强过电 磁联系的影响，同杆线路的两侧零序电压不会反相，纵联序方向保护就不会误动。该原则 对于新投产线路的启动，也具有借鉴意义。 随着电网建设的快速发展，以及线路走廊越来越困难的情况下，同杆线路和同走廊线路 将会越来越多，线路互感对纵联零序保护的影响，甚至对其他保护的影响，也将会日益严 峻。因此，一方面需要保护工作者进一步深入研究互感对电网运行特别是敌障时的影响，另 一方面要积极采取有效措施，综合考虑，严防保护误动，确保系统安全运行。 关于同杆并架线路在“强磁弱电”情况下纵联零序方向保护的动作行为分析读者还可 以参阅第三章第三节中“平行线路线间互感对纵联零序方向保护的影响”中的分析。

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一起保护误动引起的重大电网

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高度的责任感密切配合电网企业，严格执行调度命令，全力协助事故处理，反应迅速，及时 起停机组，调整负荷，为事故处理赢得了时间、创造了条件。

某220kV变电站母线全停事舌

一、事故简述 ××××年××月××日16时13分46秒，220kV某站发生母线全停事故。 事故前该站运行方式：双母线方式运行，共有6条220kV出线，两台主变，其中甲线 乙线、丙线、1号主变正母运行；丁线、戊线、已线、2号主变副母运行，见图1。

图！故障前××站运行接线图

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图2母联合闸寄生回路示意图

亥站220kV母联电流切换回路寄生回路及接点竞赛能引起220kV母联开关偷合。专家们对 该现象在现场检修和运行操作中没有发现的原因进行了分析，主要由于母联电流切换回路十 分复杂，现场检修和操作过程中并关“分一合一分”过程非常短暂，且开关最终在分阐状 态，在现场检修和运行操作中难以发现此现象。 专家们对现场整改方案进行了讨论分析，认为整改方案可行，并且不影响母差保护正常 动作逻辑。制造厂家同意了分析结论，并对改进后源理接线进行了确认。 整改方案：将原理接线图中1D110至1D112短接线拆除，增加D25.137：27至1D112 连线。改进接线后寄生回路消除，经现场反复试验开关动作正确，保护逻辑正常，改进后原 理接线详见图4。 三、经验教训和措施、建设 （1）对全省范围内运行的RADSS母差保护立即进行全面排查，对存在寄生回路的保护 装置进行确认并立即落实整改，以避免类似情况发生。 （2）立即组织全省供电公司、发电厂等有关单位的管理、检修、运行人员进行整改方 案宣贯；要求整改过程中做好危险点分析和预控措施，接线改造后必须进行认真全面的试验 验证，确保整改实施工作安全有序地进行。 （3）进一步加强对继电保护装置人网技术监替管理，要求各制造厂家对产品在运行中 现的缺陷和整改及时通报各用户单位，及时消除隐患。 （4）设计单位和调试单位应加强对保护原理和二回路的分析研究，保证回路的正 角性。 （5）加快技术改造进程，对早期同类产品尽早实施技术改造，确保装置可靠运行。 （6）加快保护装暨及二次回路标准化设计，提高保护设备及二次回路可靠性，

该站220kV母联电流切换回路寄生回路及接点竞赛能引起220kV母联开关偷合。专家们对 该现象在现场检修和运行操作中没有发现的原因进行了分析，‘主要由于母联电流切换回路十 分复杂，现场检修和操作过程中并关“分一合一分”过程非常短暂，且开关最终在分状 态，在现场检修和运行操作中难以发现此现象。 专家们对现场整改方案进行了讨论分析，认为整改方案可行，并且不影响母差保护正常 动作逻辑。制造厂家同意了分析结论，并对改进后源理接线进行了确认。 整改方案：将原理接线图中1D110至1D112短接线拆除，增加D25.137：27至1D112 连线。改进接线后寄生回路消除，经现场反复试验开关动作正确，保护逻辑正常，改进后原 理接线详见图4。

三、经验教训和措施、建议

排，对行前生回拍村保 装置进行确认并立即落实整改，以避免类似情况发生。 （2）立即组织全省供电公司、发电厂等有关单位的管理、检修、运行人员进行整改方 案宣贯；要求整改过程中做好危险点分析和预控措施，接线改造后必须进行认真全面的试验 验证，确保整改实施工作安全有序地进行。 （3）进一步加强对继电保护装置人网技术监督管理，要求各制造厂家对产品在运行中 发现的缺陷和整改及时通报各用户单位，及时消除隐患。 （4）设计单位和调试单位应加强对保护原理和二回路的分析研究，保证回路的正 确性。 （5）加快技术改造进程，对早期同类产品尽早实施技术改造，确保装置可靠运行。 （6）加快保护装置及二次回路标准化设计，提高保护设备及二次回路可靠性。

事故分析案例 L705

GB 51343-2018 真空电子器件生产线设备安装技术标准(完整正版、清晰无水印)国家电闲公司继电保护培训教材

元件保护 第一节 变压器保护 变压器的故障和保护配置 纵差动保护 三、 变压器纵差动保护需要解决的问题 四、其他差动保护 五、复合电压闭锁的方向过电流保护 六、零序电流方向保护 七、阻抗保护 八、变压器过励磁保护 九、变压器中性点间隙保护和零序电压保护 十、非电量保护 第二节 母线保护 一、 概述 母线差动保护 三、母联死区保护、母联失灵保护、母联充电保护、母联过流保护 四、非全相运行保护 五、断路器失灵保护 第三节 断路器保护 断路器保护装置的配置与应用范围 二、3/2接线方式的断路器失灵保护 三、 3／2接线方式的自动重合闸 四、充电保护 五、死区保护 六、断路器三相不一致保护 七、 瞬时跟跳回路 八、交流电压断线判别 九、跳闸位置异常告警 第四节 5并联电抗器保护 并联电抗器的纵差保护和电流速断保护 、并联电抗器匝间短路和单相接地短路保护 三、主电抗器的过负荷保护及过电流、零序电流后备保护 四、中性点电抗器的过电流保护、过负荷保护 五、干式空心并联电抗器的保护 第五节并联电容器组保护 电容器组与断路器之问连接线、电容器组内部连线上的相问短路故障保护 电容器内部故障保护 三、多台电容器切除后的过电压保护 四、电容器组为双星形接线时常用中性线不平衡电流保护 五、电容器组的过负荷保护 六、电容器组的过电压保护 七、电容器组的低电压保护 八、其他保护 九、电容器组在系统运行中异常问题 参考文献 电力系统安全自动装置 第一节 备用电源自动投人装置 概述 二、对备用电源自动投入装置的要求 三、微机式备用电源自动投入装置 第二节微机型自动按频率减负荷装置

封面 书名 版权 目录 第四

三、直流系统接地位置的检查 四、直流系统的其他问题 第九节 保护装置及二次回路抗干扰 、 干扰信号的分类 二次回路干扰电压的来源 三、二次回路的抗干扰措施 参考文献 继电保护整定计算基础 第一节概述 整定计算的目的及任务 整定计算的基本要求 三、 整定计算的工作步骤 四、整定计算参数选择及计算 五、 整定计算运行方式选择 六、 整定计算的配合方法 七、 整定计算相关技巧和应注意的问题 八、整定计算定值管理 第二节 5电流电压保护整定计算f 一、 概述 阶段式电流保护整定计算方法 三、 阶段式电流电压保护整定计算方法 四、辅助定值整定及注意事项 五、整定计算案例 第三节 零序电流保护整定汁算 概述 阶段式章 序电流保护整定计算方法 三、超高压电网零序电流保护整定计算方法 四、辅助定值整定及注意事项 五、 整定计算案例 第四节 距离保护整定计算 概述 接地距离保护整定计算方法 三、 相问距离保护整定计算方法 四、辅助定值整定及注意事项 五、整定计算算例 第五节 纵联保护整定计算 概述 纵联方向保护整定计算方法 三、 纵联距离保护整定计算方法 四、 纵联差动保护整定计算方法 五、 辅助定值整定及注意事项 第六节 变压器保护整定计算 概述 变压器主保护整定计算方法 变压器后备保护整定计算 四、 变压器其他相关保护整定 五、 辅助定值及注意事项 六、整定计算算例 第七节 母线及断路器失灵保护整定计算 概述 母线差动保护整定计算方法 三、 母联相关保护整定计算方法 四、断路器失灵保护整定计算方法 五、辅助定值及注意事项 第八节特殊运行方式下的影响

DB11_T1980-2022市域郊轨道交通设计规范.pdf概述 系统运行方式变化的处理 三、 保护停运的处理 四、其他问题 第九节 整定计算工具 、 整定计算工具介绍 用计算机进行整定计算的核心工作原理 三、计算机整定使用中的相关问题 参考文献 第八章 继电保护相关知识 第一节 一次设备基础知识 变电站的主接线 变压器 三、断路器 四、隔离开关 五、互感器 六、电抗器 七、消弧线圈 入、防雷及接地装置 第二节 变电运行及事故处理基础 变电站倒闸操作概述 继电保护有关操作 三、事故处理的基本概念 第三节 变电站综合自动化 电力系统自动化的特点及功能 变电站综各自动化的结构形式 三、 监控系统的基本功能及实现方法 四、 数据通信技术 五、串行通信接口和现场总线技术 六、工业以太网 七、信道和传输介质 八、 站内通信系统 九、提高通信可靠性的手段 十、数字化变电站 参考文献 附录事故分析案例 案例1 一起零序互肇引起的平行双回线跳闸事故分析 案例2 一起220kV线路保护异常跳闸的分析 案例3 220kV某变电站1号主交压器差动保护误动原因分析 案例4 一起220kV变电站交流站用电全失事故 案例5 防跳回路异常造成的事故 案例6 辅助触点切断合闸电流引起于扰误跳三相 案例7 220kV线路单相故障误跳三相 案例8 主变压器空投时差动保护误动 案例9 寄生回路造成保护误动 案例10 220kV某站全站失电事故分析 案例1 1 二次回路接线错误造成保护拒动 案例1 2 500kV某线短引线保护误动作原因分析 案例1 3 电缆线间绝缘降低重瓦斯保护误跳闸 案例14 变压器充电引起的母差误动事故 案例15 一起试验引起的保护误动 案例1 6 一起500kV母线失电事故分析 案例17 同杆线路纵联零序方向保护误动分析及措施研究 案侧1 8 一起500kV双线误跳闸的事故分析 案例1 9 起保护误动引起的重大电网事故的分析

0 某220kV变电站母线全停事故分析