DL／T 5545-2018 标准规范下载简介

DL／T 5545-2018 火力发电厂间接空冷系统设计规范

7.1.3本条对散热器做了相关规定

1管束水内水流速度宜控制在合理的范围内，流速过低，虽 散热器水侧阻力较小，但配置的散热面积过大，初投资较高；流速 过高，散热器水侧阻力过大，循环水泵能耗较高；冷却水量较小、管 束直径较小时宜取较低值，反之取较高值。 2目前已运行工程的散热器管束的水阻均未超过8m水柱

3钢质散热器需经过热浸镀锌处理，受镀槽尺寸和运输的限 制，因此规定钢质散热器的冷却柱高度不宜大于15m。 4空冷散热器冷却柱的高度一般选择有实际运行经验的高 度值，当冷却柱所需高度超出该值时，需要分析论证其技术可行 性，必要时进行专题研究。

制，因此规定钢质散热器的冷却柱高度不宜大于15m。 4空冷散热器冷却柱的高度一般选择有实际运行经验的高 度值，当冷却柱所需高度超出该值时，需要分析论证其技术可行 生，必要时进行专题研究。 7.1.5目前已运行的自然通风间接空冷塔，单台350MW机组的 扇段数量不少于6个，单台660MW机组的扇段数量不少于8个， 单台1000MW机组的扇段数量不少于12个。在寒冷地区，一般 选用较多的扇段数量，每个扇段的冷却三角数量不超过20个。 机械通风间接空冷塔一般一台风机和对应的冷却三角组成一个 扇段，如果风机数量过多，也有相邻的2台～4台风机和对应的冷却三 角组成一个扇段，同一扇段的风机运行工况应同步。扇段之间应密 封，否则如果某一扇段退出运行，会对相邻扇段的气流造成干扰。 7.1.6严寒地区，关闭百叶窗仍无法满足间接空冷塔防冻要求 时，可在百叶窗外采用挂帆布等临时措施，或设置可自动升降防风 布帘。设置双层密封百叶窗很少在工程中应用，双层百叶窗增加 了空气侧阻力，将使间接空冷塔加高或空冷散热器面积扩大GB50229-2019 火力发电厂与变电站设计防火标准及条文说明.pdf，增加 初期投资较多。采用机械通风间接空冷塔时，在非寒冷地区不存 在防冻问题，可考虑不设置百叶窗。百叶窗叶片通过转向板和销 轴与框架连接，转向板固定在叶片上随叶片一起转动，销轴在框架 上。为防止转向板与销轴之间生锈卡住，销轴采用不锈钢材质较 好，百叶窗其他部件材质大多采用热浸锌碳钢。

7.1.5目前已运行的自然通风间接空冷塔，单台350MW机组的

选用较多的扇段数量，每个扇段的冷却三角数量不超过20个。 机械通风间接空冷塔一般一台风机和对应的冷却三角组成一个 扇段，如果风机数量过多，也有相邻的2台～4台风机和对应的冷却三 角组成一个扇段，同一扇段的风机运行工况应同步。扇段之间应密 封.否则如果某一扇段退出运行，会对相邻扇段的气流造成干扰。

时，可在百叶窗外采用挂帆布等临时措施，或设置可自动开降防风 布帘。设置双层密封百叶窗很少在工程中应用，双层百叶窗增加 了空气侧阻力，将使间接空冷塔加高或空冷散热器面积扩大，增加 初期投资较多。采用机械通风间接空冷塔时，在非寒冷地区不存 在防冻问题，可考虑不设置百叶窗。百叶窗叶片通过转向板和销 轴与框架连接，转向板固定在叶片上随叶片一起转动，销轴在框架 上。为防止转向板与销轴之间生锈卡住，销轴采用不锈钢材质较 好.百叶窗其他部件材质大多采用热浸锌碳钢

7.1.8本条对间接空冷塔内循环水管阀门配置做出规定。

2有防冻要求时，对扇段进水阀门、出水阀门、放空阀门、紧 急泄水阀和旁路阀的密封性能要求较高，当冬天需要扇段退水运 行时，如果阀门隔离不严密，循环水会内漏入被隔离的扇段，反而 引起更为严重的冰冻灾害，根据调研情况，就有电厂因为阀门内 漏，冬季也不敢让扇段退出运行。目前应用密封效果较好的是进 口的双偏心软密封蝶阀。

3冬季机组启动过程中，在进塔循环水温度上升到45℃之 前，循环水通过旁路管直接回到凝汽器再次换热升温，循环水不通 过散热器，系统水阻较低，为了维持循环水泵的扬程在正常的工作 范围内，需进行水力计算优化旁路阀门和管道的配置。 5扇段进、出水支管上设置防冻微循环旁路阀门是为了在冬 季冷却扇段退出后，维持支管内水的流动

7.1.9散热器的排气设施保证在扇段启动和运行过程中的售

及时排出，系统压力稳定，每片管束的基管内流态和流速均匀 致、不出现流流动死区和气塞。防冻微循环管路系统是将排气管 与冷却水回水管连接，使排气管上部的死水得以循环

供货设备厂的解释是散热器在运行期间满水保护，不会被腐蚀，仅 在散热器停运放空期间会发生腐蚀，但每年停运的时间有限，散热 器壁厚的选择考虑了这一因素，可以保证其使用寿命；且目前大部 分电厂即使设了氮气保护系统，但系统密封性较差，也很难维持系 统内氮气的浓度和压力。由于钢制管束散热器不设置氮气保护系 统的情况较少，且没有经过长时间的验证，因此本规范仍规定钢制 管束散热器宜设氮气保护系统。根据调研情况，目前设氮气保护 的供气设施有设氮气瓶站和制氮设备两种方式，仅设氮气瓶站则 很难维持系统内氮气的浓度和压力，而设置氮设备和稳压装置应 用效果较好。

7.1.12散热器的安装高度一般高干最低的循环水管.散执器的

设计压力和试验压力可以和循环水管的设计压力和试验压力一 致。现行电力行业标准《火力发电厂铝制间接空冷管束》DL/T 1672一2016规定散热器设计压力为0.6MPa，钢制散热器在实际 工程中也是要求设计压力0.6MPa

7.1.13当散热器水平布置时，不仅冷却三角的长度数量

方案对自然通风间接空冷塔的支柱零米直径有影响，而且即使冷 却三角的长度、数量已确定，冷却三角的布置环数、间距、扇段数

2凝汽器内冷却水管的允许流速范围系根据现行行业标准

7.2.2凝汽器内冷却水管的充许流速范围系根据现行个

《火力发电厂凝汽器管选材导则》DL/T712中的规定。间接空冷 系统表面式凝汽器材质大多为不锈钢，根据现行行业标准《火力发 电厂凝汽器管选材导则》DL/T712和《火力发电厂水工设计规 范》DL/T5339的规定，不锈钢表面式凝汽器冷却水管内的允许 流速在1.0m/s~2.5m/s之间

1混合式间接空冷机组凝汽器水箱的有效容积确定要考虑 以下因素： （1）当汽轮机突然甩负荷且循环水系统停止运行时，需保证凝 结水泵安全运行： （2）当与散热器冷却三角连接管道的一个补偿器破裂，在紧急 关闭所对应冷却扇段蝶阀的时间内，需保证凝结水泵和循环水泵 安全运行。 结合国内已投运的四台混合式凝汽器间接空冷机组的实际情 况：国电宝鸡第二发电厂扩建2X600MW工程凝结水箱的有效容 积为243.72m，大约为11.5min的TMCR工况汽轮机凝结水量； 山西山阴煤研石综合利用发电2X300MW工程凝结水箱有效容 积为164.14m3，大约为13.4min的TMCR工况汽轮机凝结水量， 混合式间接空冷机组凝结水箱的有效容积应比湿冷机组和表面式 间接空冷机组大，宜选择为不小于最大连续出力工况下10min的 汽轮机凝结水量。凝汽器凝结水箱的有效容积为水箱正常水位与 低水位（凝结水泵停机水位）之间的贮水量。 2由于与凝汽器水箱相连的循环水系统容积非常大，当循环 水温变化时会使水箱水位波动范围增大，因此，凝汽器水箱正常水 位与最高水位之间的距离较常规湿冷机组或表面式间接空冷机组 大，例如，国电宝鸡第二发电厂扩建2X600MW工程凝汽器水箱 正常水位与最高水位之间的距离为1000mm；山西山阴煤石综 合利用发电2X300MW工程凝汽器水箱正常水位与最高水位之 间的距离为900mm。

7.2.4防止循环水泵产生气蚀，在不改变汽轮机运转层标高的情 况下，尽量提高混合式凝汽器布置高度

7.2.5对于循环水泵设在表面式凝汽器下游的情况，当间接空冷 循环水系统处于待启动状态时，整个循环水系统充满水，包括膨胀 水箱和凝汽器，凝汽器最低点的内水压力即为与膨胀水箱最高水 位之间的静高差，循环水系统运行后，凝汽器最低点的内水压力为 该点与膨胀水箱最高水位之间的静高差减去从膨胀水箱到凝汽器 要克服的循环水管和散热器的水阻，因此，将间接空冷系统膨胀水 箱最高水位与凝汽器最低点之间的水头差作为凝汽器的设计压力 是安全的。 对于循环水泵设在表面式凝汽器上游的情况，循环水泵出水 流向凝汽器，当间接空冷循环水系统处于待启动状态时，凝汽器最 低点的内水压力仍为与膨胀水箱最高水位之间的静高差，但循环 水系统运行后，凝汽器最低点的内水压力为该点与膨胀水箱最高 水位之间的静高差加上从凝汽器到膨胀水箱要克服的凝汽器、循 环水管和散热器的水阻，凝汽器的设计压力一般取间接空冷系统 彭胀水箱最高水位与凝汽器最低点之间的水头差加上整个循环水 系统的水阻即水泵扬程较为安全。但按此种布置条件计算的凝汽 器设计压力较大，凝汽器壁厚增加，传热效率降低，凝汽器投资增 加较多，因此较少采用。 现行行业标准《汽轮机凝汽器技术条件》JB/T10085一1999 定凝汽器水室的水压试验压力应是设计压力的1.5倍。HE 标准规定凝汽器水压试验压力应是设计压力的1.3倍，《汽轮机凝 气器技术条件》JB/T10085较为严格，目前国内也多是按1.5倍 的设计压力考。

7.3循环水泵及管道系统

7.3.1在两台机组的循环水泵的吸水管之间联络和循环水泵的 出水管之间联络可以实现两台机组共用循环水泵，在两台机组的

散热器的进水管之间联络和散热器的出水管之间联络可以实现两 台机组共用散热器

7.3.3间接空冷系统循环水泵有卧式离心泵和立式离心泵两种

形式。根据调研情况，立式离心泵的循环水泵房有从高到低水泵、 出水管阀门、进水管阀门三层设备层，泵房结构较深，检修、维护条 件较差；卧式离心泵的循环水泵房虽平面尺寸略大，但不影响电厂 的总占地，且泵房地下结构较浅，便于检修、运行。近两年大部分 电厂均采用了卧式离心泵。从节能的角度考虑，混合式凝汽器间 接空冷系统推荐设置调压水轮机回收剩余水力势能，不建议采用 节流阀调节。

7.3.4循环水泵设在出水管路上可减小凝汽器的设计压力，否贝

凝汽器壁厚增加，传热效率降低，凝汽器投资增加较多，详见本规 范第7.2.5条的条文解释。但循环水泵输送的是热水，一方面对 水泵的汽蚀性能要求较高，另一方面循环水泵房内热水循环水管 和循环水泵表面散热，对循环水泵房的通风、散热要求较高，在设 计中应特别注意。

7.3.5从循环水泵节能运行考虑的因素考虑，很多抽汽机组或供

电负荷变幅较大的机组的循环水泵采用了变频调速控制或双速电 机。环评要求电厂废水零排放，根据空冷机组的全厂水量平衡设 计，如果循环水泵电机冷却采用水冷时冷却水的回水有回用的去 处，或有条件采用闭式水冷却水，循环水泵电机冷却可以考虑采用

水冷，目前循环水泵电机冷却采用空冷的较多

7.3.9循环水管道内表面不宜涂刷常规的防腐涂料.因为循环

管输送的是除盐水，运行后会在钢管表面形成保护膜。如果涂刷 常规的防腐涂层，方面会污染水质，另一方面还有可能因涂层脱 落堵塞散热器或排水通道，反而会引起死水，造成冰冻灾害。循环 水管道内表面的钝化处理主要是在施工期间对循环水管进行保 护，系统冲洗时，钝化层可溶解于水，和冲洗水一起排出系统。有 的工程考虑钝化保护层的有效期只有6个月左右，从钝化处理到 系统冲洗的周期较长，如果在雨季施工或者环境条件比较潮湿，在 循环水管被回填之前，钝化保护层就有可能被雨水冲刷掉或被露 水溶解破环，因此没有进行钝化处理。但需要注意在施工期间加 强防护，比如及时封闭循环水管的开口，尽量减少氧化，且在管道 注水冲洗前应进行二次除锈

7.3.11我国北方地区极端最高气温差异较大，冷却塔进水管最

高运行水温可按典型年最高气温条件下达到夏季工况排热量时分 别对应的水温设计，一般在75C～80℃之间，夏季循环水管温升 在10C左右；北方地区极端最低气温差异也较大，从防冻角度，正 常情况运行水温一般按20C～30C进行控制，但还需考虑机组停 运后，冻土层以下的管道长时间不放空的情况

7.3.12本条针对全厂的循环水管，包括间接空冷塔内的循环水

3如果局部上弯的高点在两台机组连通管道阀门处，在阀门 的两侧均需要设置排气补气装置

3如果局部上弯的高点在两台机组连通管道阀门处，在阀

道水阻、泵房内循环水管道水阻、塔内循环水管道水阻、散热器水 阻等。表面式凝汽器间接空冷系统为闭式系统，水泵扬程不考虑 静压差因素，但管道内压力要考虑膨胀水箱和管道中心线之间的 静压差，循环水管的工作压力按循环水泵额定扬程加上膨胀水箱 最高水位和循环水管最低管道中心线的高差之和较为安全：混凝

式间接空冷系统的水泵扬程应考虑凝汽器内压力及水位以及主厂 房与塔零米标高的高差等因素；混合式凝汽器间接空冷系统循环 水管的工作压力一般按循环水泵额定扬程取值。循环水泵设备和 阀门、附件的承压能力需与管道的试验压力相适应。 7.3.15辅机汽轮机的排汽冷却系统的循环水泵及其电动机、循

7.3.15辅机汽轮机的排汽冷却系统的循环水泵及其电动机、循

7.4.1扇段水容积应从扇段进出水管道阀门处算起。

1.4.1扇段水容积应从扇段进出水管道阀1门处算起。 7.4.2实践经验表明，每台机组配置一座间接空冷塔的间接空冷 系统采用扩大单元制时，需要特别注意两座间接空冷塔水箱液位 办调问题，如果两座冷却塔零来标高不同，这种问题更加突出。由 于两台机组循环水系统工艺布置未必完全对称，即使完全对称，两 台机组运行工况也未必完全一致，往往会导致两座间接空冷塔水 箱液位不平衡，运行中如果协调不好，甚至一座间接空冷塔的膨胀 水箱出现持续溢流，而另一座间接空冷塔膨胀水箱液位低，进而导 致两座间接空冷塔地下贮水箱液位也出现不平衡。有的工程采用 扩大单元制后，由于联络阀门密闭性不佳，特别是当一台机组停 运，间接空冷塔地面以上的水全部退回到地下贮水箱时，两台机组 循环水系统压力差较大，会加剧联络阀门漏水问题，运行中的循环 水系统不得不频繁补水，直至贮水箱水量不足，而另一台机组贮水 箱则会溢水。因此，当每台机组配置一座间接空冷塔的间接空冷 系统采用扩大单元制时，要充分论证两台机组各种组合工况对水 位差异的影响，以及联络阀门密封性能对两台机组各种组合工况 的影响，并采取可靠的应对措施，必要时可考虑将两台机组的水箱 （包括膨胀水箱和地下贮水箱）联通。从实际工程来看，两机一塔 的配置方式对实现两台机组扩大单元制供水更为有利，一机一塔 的两台机组实现扩大单元制供水则相对复杂，需要注意的问题 更多

7.4.4依据现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定

为防止结构件在一定条件下出现脆性破坏，应依据膨胀水箱应 伏态、连接方法、钢材厚度和工作环境等因素综合考虑选用合适销 材材质，且钢材供货商应对钢材的冲击韧性作合格保证。我国中 蒙古、新疆地区气温寒冷，极端气温低于一20℃，膨胀水箱材质可 以考虑采用Q235D甚至更高等级的碳钢

为防止结构件在一定条件下出现脆性破坏，应依据膨胀水箱应力 伏态、连接方法、钢材厚度和工作环境等因素综合考虑选用合适钢 材材质，且钢材供货商应对钢材的冲击韧性作合格保证。我国内 蒙古、新疆地区气温寒冷，极端气温低于一20℃，膨胀水箱材质可 以考虑采用Q235D甚至更高等级的碳钢。 7.4.6空冷散热器基管采用钢制材质时，由于设置了充氮保护系 统，膨胀水箱内壁表面可不做防腐。但空冷散热器基管采用铝制 材质时，膨胀水箱通过人孔与天气相通，且由于扇段充水或放水使 液位产生波动，膨胀水箱内壁表面将发生腐蚀并污染循环水水质， 故需做防腐处理。 7.4.7一般膨胀水箱最低液位都会高于散热器顶部，除非空冷塔

7.4.6空冷散热器基管采用钢制材质时，由于设置了充氮保护

统，膨胀水箱内壁表面可不做防腐。但空冷散热器基管采用铝制 材质时，膨胀水箱通过人孔与大气相通，且由于扇段充水或放水 液位产生波动，膨胀水箱内壁表面将发生腐蚀并污染循环水水质 故需做防腐处理

区域地面标高大幅度低于主厂房区域地面标高，需核实膨胀水

区域地面标高大幅度低于主厂房区域地面标高，需核实膨胀水箱 最低液位要高于散热器顶部

分电厂膨胀水箱出口设有滤网。为了避免膨胀水箱内壁防腐层房 部脱落形成大块漆片进入管束联箱，堵塞散热器基管，本条规定服 胀水箱出口宜设置滤网，

7.5地下购水箱及充排水系统

7.5.1在有冰冻影响的地区，需要考虑在机组停运时避免冰冻线 以上的管道和设备有存水而产生冰冻，需将此部分水全部放空并 贮存在地下贮水箱内，如果有防止塔外管道、凝汽器等存水进人间 接空冷塔内地下贮水箱的措施，例如将进、出塔管道隆起等措施， 地下贮水箱有效容积为容纳间接空冷塔内布置在冰冻线以上的管 道和设备内所有存水，否则需要再增加间接空冷塔以外管道、设备 能够流入地下贮水箱的容积；在无冰冻影响的地区，机组停运时， 仅检修扇段需进行放空，其他扇段内的水可以不放空，从而地下贮 水箱容积将会大大减小，但需满足系统设备检修时最大放空水量。

7.5.3采用铝制散热器时排气管需要与大气直接连通，采用钢制 散热器时排气管一般与氮气保护系统连通。

7.5.3采用铝制散热器时排气管需要与大气直接连通，采用钢制

统，地下贮水箱内壁表面可不做防腐。但空冷散热器基管采用铝 制材质时，地下贮水箱通过人孔与大气相通，且由于扇段充水或放 水使液位产生波动，地下贮水箱内壁表面将发生腐蚀并污染循环 水水质，故需做防腐处理

7.5.7地下贮水箱最高水位高于地下循环水管环管顶标高，避免 放空时部分地下循环水管的水进入地下贮水箱，增加了地下贮水 箱容积，

7.5.7地下贮水箱最高水位高于地下循环水管环管顶标高，避免

7.5.8本条依据调研及工程实际经验做出规定。

1补水泵在机组运行过程中使用，补水泵流量选择可按不少 于3min补充完成低水位到最低正常水位的水量确定。由于补水 泵非常重要，因此考虑100%备用；充水泵主要用于扇段充水时将 膨胀水箱充水至扇段充水液位，不经常运行，可靠性要求不高，故 可设置2×50%容量的充水泵；单台充水泵和补水泵的流量接近 时，补水泵可以取消，由充水泵代替补水泵在运行过程中进行 补水。 2经电厂调研，潜水泵、立式长轴泵、卧式离心泵均有使用、 立式泵需可设置在地下贮水箱上面的水泵井或地面上，由于该型 泵轴较长，电厂反映容易产生震动；卧式离心泵需设置地下泵房， 泵运行期间散热存在影响。潜水泵使用较多，但检修维护时需从 水箱提升至地面，维护方便性稍差。 3当充水泵和补水泵采用潜水泵时，水泵设置在地下贮水箱 的集水坑内，水泵的最小淹没深度应小于地下贮水箱最低液位；当 充水泵采用立式长轴泵时，水泵电机可设置在地下贮水箱上面的 水泵井或地面上，水泵的吸水管设置在地下贮水箱的集水坑内；若 充水泵采用卧式离心泵时，需设置独立泵房，布置在地下贮水箱劳 边，吸水管从地下贮水箱集水坑内吸水

7.5.12当某一个冷却扇段退出运行时，冷却扇段进出口阀门若 密封不严，将会有部分循环水渗入到阀门与散热器之间的管道内， 排水管道靠近冷却扇段进出口阀门且底部标高与扇段进出口管道 底部标高相同，才能将渗入的循环水通过排水管道排至地下水 箱内。

7.6.1机械通风间接空冷塔由于内部不同冷却扇段间设置分隔 墙，若清洗系统采用塔内布置方式，其行走较为不便，因此推荐清 洗系统采用塔外布置方式；自然通风间接空冷塔由于X柱与空冷 散热器间距离较大，且塔内各冷却扇段间不封闭，清洗系统可沿塔 周方向自如行走，因此推荐清洗系统采用塔内布置方式。当采用 塔外布置方式时，由于清洗喷嘴与空冷散热器管束相距较远，宜采 用液柱形喷嘴；采用塔内布置方式时，由于清洗喷嘴可抵近空冷散 热器管束布置.宜采用扇形喷嘴

铝翅片管束，且新建机组基本均采用铝管铝翅片管束，现役大机组 中采用钢管钢翅片管束的已较为少见。对于清洗系统的喷嘴工作 压力选型而言，由于铝管铝翅片管束相比钢管钢翅片管束，在承受 清洗水流压力方面能力略弱。因此，清洗喷嘴工作压力选型需考 感空冷散热器的材质，般按以下压力范围控制：钢翅片管束 8MPa~10MPa：铝翅片管束，6MPa~8MPa。

7.7循环水系统水质控制

7.7.2现行国家标准《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量》 GB/T12145中规定循环水水质指标的控制要求为全铁系统电导 率（25C）不大于30uS/cm，pH不小于9.5；含铝系统电导率 （25℃）不大于30μS/cm，pH不大于8.0。目前该标准中没有对含

铝系统电导率控制值及pH控制值给出数据，根据对运行工程的 调研和运行监督控制可总结出，对含铝系统最合理pH（25℃）控 制值在7～8之间，其铝材质的腐蚀速率很低，电导率基本不大于 20μS/cm，所以将电导率的控制值确定不大于（25℃）30μS/cm。

7.9检测与仪表、报警

7.9.1从近几年国内直接空冷系统运行的情况看，大风及风向对 空冷机组的运行稳定性造成了较大影响，因此需要对大气环境的 相关参数，如风向、风速、风压、大气环境温度等设置可靠的测量装 置，对大气风向、风速等进行监控，依据其变化对机组运行采取相 应的措施

7.10保温、油漆及伴热

7.10.3间接空冷系统的钢制容器、管道需要采用优质的防腐涂 料，并严格控制施工质量。外壁较常用的有环氧沥青涂料、聚氨酯 涂料或丙烯酸聚氨酯涂料防腐，内表面较常用的聚氨酯油漆、酚醛 环氧油漆、互传网络油漆或聚脲防水涂料。调研中没有发现公认 较好的防腐材料，除了防腐材料本身的因素之外，施工质量对防腐 效果也起很关键的作用。间接空冷系统的运行水温的变化范围较 大，防腐涂层材料的选择要适应水温的变化。循环水管道内表面 不推荐涂刷常规的防腐涂料，可进行钝化处理

8.1.6一般认为，混凝土冷却塔的结构耐久性、耐久可靠性、后期 维护工作量、塔筒空气密闭性要优于钢结构冷却塔，混凝土冷却塔 经受住了数次强震的考验抗震性能也很出色；混凝土冷却塔的劣 势主要体现在较长施工工期上。 目前，国内绝大多数自然通风间接空冷塔都采用现浇钢筋混 凝土结构，但也有少数工程采用钢结构。本标准编制时，国内只有 个别钢结构自然通风间接空冷塔建成，且投运时间不长。由于国 内自然通风钢结构冷却塔的应用尚处于探索阶段，其设计、建造、 运维经验少，优缺点尚待时间检验。与混凝土冷却塔相比较，钢结 构冷却塔成熟度较差，设计上尚未形成较为统一的共识，离上升到 规范标准尚有差距。钢结构冷却塔作为一种可行的结构型式，本 次虽暂不涉及，但也不排斥。 一般条件下，机械通风冷却塔采用钢筋混凝土框架结构其工 程造价要比采用钢结构低，后期维护工作量也大大低于钢结构；另 一方面，因机械通风间接空冷塔配有直径较大的风机及大功率的 驱动机构，考虑到旋转设备对土建的动力作用，为了免动力设备引 起整个结构的振动及引发的低频噪声，往往需要土建结构具有足 够的刚度和较大的质量，而不是过于轻巧。鉴于此，机械通风间接 冷却塔宜优先采用钢筋混凝土结构。 8.1.7目前，混凝土间接空冷塔大多数采用泵送混凝土，单从泵 送的角度而言，水灰比宜为0.4～0.6，小于0.4时，混凝土的泵送 阻力通常会急剧增大，大于0.6时则混凝土容易沁水、分层、离析 现象，

研究及实践均表明，对混凝土密实度起控制作用的是水胶比 和胶凝材料用量，其中水胶比起主要作用。水胶比的大小直接影 响了毛细孔隙率，所以，提高混凝土的抗渗性能，从配合比而言最 为关键的是控制水胶比。根据现行国家标准《工业建筑防腐蚀设 计规范》GB50046一2008条文说明第4.2.3条中提供的资料：混 凝土水灰比控制在0.55时，抗渗等级相当于0.6MPa（P6）；混凝 土水灰比控制在0.45时，抗渗等级相当于0.8MPa（P8）。通过日 本建筑学会地下防水工作组了解到，日本没有针对地下工程提出 防水抗渗指标要求，日本对混凝土抗渗只规定了最大水胶比。从 混凝土耐久性角度而言，希望混凝土采用较低的水胶比，以保证其 密实性。随着高效减水剂、引气剂、缓凝剂在泵送混凝土中的普遍 使用，低水胶比混凝土拌合物的流动性有了很大的改善。综合可 施工性和耐久性等因素，泵送混凝土的实用水胶比可控制在 0.380.5之间。 考虑到间接空冷塔大部分建设在干旱少雨的地区，空气干燥 蒸发量大，昼夜温差大。而高强混凝土通常对保湿养护要求较高 但施工现场不容易做到；另外，高强混凝土水化热通常也较大，混 凝土构件夜间里表温度梯度大容易出现裂缝。考虑到施工实际情 况，空冷塔混凝土强度等级选择不推荐太高。 8.1.8当自然通风间接空冷塔塔群平面布置为非常规布置且无 工程经验可借鉴时，或冷却塔周围壳底直径和喉部直径的平均直 径的4倍范围内有地上高度超过三分之一塔高的建构筑物或其他 阻挡物时，或厂区周围地势对环境风影响较大时，冷却塔设计风压 需要考虑环境干扰影响，当无工程经验可借鉴时需要进行专门的 结构抗风试验专题研究。 8.1.9土建结构所处工作环境的大气成分及湿度，决定了大气对 混凝土结构及金属结构的腐蚀程度。大多数空冷塔塔内为干燥环 境，塔外为干燥或半干燥环境，干燥环境对混凝土结构的耐久性非 常有利

8.1.8当自然通风间接空冷塔塔群平面布置为非常规布置且无

工程经验可借鉴时，或冷却塔周围壳底直径和喉部直径的平均直 径的4倍范围内有地上高度超过三分之一塔高的建构筑物或其他 阻挡物时，或厂区周围地势对环境风影响较大时，冷却塔设计风压 需要考虑环境干扰影响，当无工程经验可借鉴时需要进行专门的 结构抗风试验专题研究。

8.1.9土建结构所处工作环境的大气成分及湿度.决定

混凝土结构及金属结构的腐蚀程度。大多数空冷塔塔内为干燥环 境，塔外为干燥或半干燥环境，干燥环境对混凝土结构的耐久性非 常有利。

一般认为，混凝土在相对湿度为50%～70%的中等湿度环境 下容易碳化，大气中的酸性物质只有溶解在混凝土液相中才会形 成酸，进而与水泥石中的氢氧化钙、硅酸盐、氯酸盐及其他化合物 发生反应。另一方面，各种金属都有一个相对于凝结条件的临界 湿度，低于临界湿度，大气腐蚀极慢，可以认为几乎不被腐蚀。钢 铁的临界相对湿度大约在50%70%，当空气相对湿度<30% 时，几乎不会发生腐蚀情况（图7）。即：干燥条件下，钢筋锈蚀及 混凝土的劣化非常缓慢甚至难以进行。

图7碳钢腐蚀速率与空气相对湿度的关系

自前，我国的间接空冷塔大部分处在干旱或半十旱地区，降水 少，相对湿度低。在塔内干热空气的作用下，间接空冷塔本体（含 塔筒）混凝土结构基本处于长期缺水状态，混凝土中的含水量远达 不到混凝土发生冻胀的极限饱水度，混凝土冻胀也很难发生。 但有些地区冬季存在相当程度的降水，由于混凝土微裂缝的 存在可能存在冻涨现象，且冻融损坏后很难修复。为安全稳妥，参 照现行国家标准《水工建筑物抗冰冻设计规范》GB/T50662

2011表5.1.2中“受冻较轻部位”的要求，一般性地对间接空冷塔 各部位混凝土提出抗冻等级要求，但较同气象条件下的湿式冷却 塔有所降低

8.1.10由于没有蓄水或高湿环境，间接空冷塔混凝土本身不存 在抗渗问题，且一般认为，水灰比不超过0.55的混凝土，在一般情 况下无需进行抗渗性试验就足以保证混凝土满足W8的要求。本 条规定更多的是强调冷却塔各部位混凝土的振捣密实性。

8.2间接空冷塔本体结构

8.2.2根据已有的山西、内蒙古及西北五省区间冷工程资料，出 于保守的考虑，空冷设备厂商所提供的塔内最大外温差数值普遍 偏大，大都处于55℃～65℃之间，而空冷塔塔内外温差的实测及 研究尚未完成，尚不能给出明确的取值规定。混凝土温度应力计 算需要考虑的是塔内外相对稳定的壁面温差，而不是温度脉动极 值，根据空冷塔塔内外温差的实测及研究初步结果，计算取值时需 要考虑塔内温度场的非均匀性及结构混凝土温度升降的惰性，而 不是瞬态极值

湿式冷却塔的实测及研究结果，对黄淮地区湿式冷却塔具有较好 的代表性，本规范编制过程中未能收集到针对空冷塔日照温差的 相关研究资料。我国北方及西北内陆五省区，即使处于寒冷及产严 寒地区，但夏季气候普遍干热，太阳辐射强度大，混凝土间接空冷 塔塔筒表面在夏季阳光的暴晒下，其向阳侧及背阴侧温差甚至甚 于南方地区，不容忽视。对于夏季日照辐射强烈且存在夏季停运 工况地区的间接空冷塔，也可参照德国冷却塔设计导则VGB R610取值，壁面温差按25C考虑

区，冬季寒冷，极端最低气温很低。冬季停运工况下，冷却塔地上 结构暴露在大气中，上部结构与塔基础地温存在较大温差.会在塔

结构（主要是塔筒支柱和塔筒底部）中产生较大的内力，需要进行 验算。验算此工况的目的是复核支柱及下环梁的内力，一般采用 有限元方法，荷载组合同现行国家标准《工业循环水冷却设计规 范》GB50102一2014第3.5.16条第1款相关规定。定性地看，经 过长期运行下的间接空冷塔环基周围的土壤温度会比通常气象学 意义上的地温要高一些，但由于缺乏必要的实测数据做支持，无法 给出明确的取值建议，复核验算时地温取值宜略高于（至少不低 于）当地与环基埋深相近深度处的土壤地温。

考虑X支柱交点的作用，视为X支柱底端固定顶端弱铰接，其计 算长度L。取0.9L，此处L为塔筒支柱自支墩顶至塔筒下环梁底 的轴线斜长；对于X柱下支柱，沿环向可视为底端固定X交点铰 接，其计算长度L。取=0.7L，此处L为塔筒支柱自支墩顶至塔筒 支柱X交点段的轴线斜长；对于X柱上支柱，沿环向可视为X交 点铰接顶端固定，其计算长度L。取=0.7L，此处L为塔筒支柱自 塔筒支柱X交点柱塔筒下环梁底段的轴线斜长。 8.2.7现行国家标准《混凝土结构耐久性设计规范》GB/T 50476一2008第3.5.1条的条文说明“为保证钢筋与混凝土之间 黏结力传递，各种钢筋的保护层厚度均不应小于钢筋的直径”，其 目的是保证混凝土对钢筋的握固作用，从这个意义上讲是指主筋 保护层。具体到冷却塔，因塔筒下环梁主筋外侧通常设有U形钢 筋，而塔筒支柱主筋外侧配有箍筋。根据大多数间接空冷塔配筋 情况，条文中规定的外侧钢筋保护层厚度是能够满足“主筋混凝土 保护层厚度不得小于钢筋的公称直径”要求的。

8.2.7现行国家标准《混凝土结构耐久性设计规范》GB/

50476一2008第3.5.1条的条文说明“为保证钢筋与混王之间 黏结力传递，各种钢筋的保护层厚度均不应小于钢筋的直径”，其 目的是保证混凝土对钢筋的握固作用，从这个意义上讲是指主筋 保护层。具体到冷却塔，因塔筒下环梁主筋外侧通常设有U形钢 筋，而塔筒支柱主筋外侧配有箍筋。根据大多数间接空冷塔配筋 情况，条文中规定的外侧钢筋保护层厚度是能够满足“主筋混凝土 保护层厚度不得小于钢筋的公称直径”要求的

8.2.8按正常使用极限状态计算验算裂缝宽度时，按现行国家

准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068的规定，采用基本组 合时的荷载效应标准值进行，同现行国家标准《工业循环水冷却设 计规范》GB50102。地震荷载组合可不考虑裂缝宽度验算。 8210本条规定了设计机械通风空冷塔时应考虑的荷载，

8.2.10本条规定了设计机械通风空冷塔时应考虑

8.2.11本条对火力发电厂中多格毗连的机械通风间接空冷塔的

结构计算及构造原则做了一般规定，具体工程执行时可以参照。 混凝土机械通风空冷塔顶板梁板布置为异形不规则布置，采 用现浇混凝土结构适应性、整体性好，耐久性、抗振动能力也较有 优势，故推荐采用。 现浇混凝土墙板可视为剪力墙。由于工艺布置的需要，机械 通风间接空冷塔的结构布置并不对称，部分纵横向框架没有墙板： 平面内刚度差异较大，地面以下往往不布置墙板，基础至墙板之间 相当于框支剪力墙，对抗震很不利；故在地震高烈度区，宜采用预 制后装墙板，尽可能减弱布置墙板柱列的平面内刚度，使得结构更 趋平衡协调。 风机及电机属于旋转振动设备，为了减小运转时振动影响，往 往希望其基础具有一定的质量和刚度，此时采用混凝土结构是适 宜的。 关于机械通风空冷塔风机基座下设置立柱的问题，通常认为 风机下设置立柱较好。风机基座下设置立柱对塔内空气流场影响 很小，但风机基座下立柱的存在可大幅减少风机振动对框架梁和 塔体的影响，使塔体的稳定性更好、振动更小。 由于存在夏季满负荷运行与冬季停运工况，机械通风空冷塔 的混凝土结构在整个使用寿命期间环境温度变幅可能会接近甚至 超过100℃，符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010 中伸缩缝最大间距可适当减小的情况；考虑到电广机械通风空冷 塔大都采用双列塔布置，横向不会超过两个单元，纵向伸缩缝间距 不宜超过两个单元，伸缩缝处毗邻的两个单元可共用一堵隔墙板

撑结构有采用混凝土结构的工程案例，如山西太原第二发电厂间 接空冷塔等，但由于生根于X支柱上的展宽平台钢筋混凝土悬臂

支撑梁的截面和自重均较大，对X支柱结构受力不利，混凝王结 构的施工也存在模板支撑体系复杂、施工周期长等诸多困难，随着 钢材价格的下降，绝大多数工程间接空冷塔展宽平台支撑结构已 改用钢结构。考虑到结构的耐久性，如当地供应许可，展宽平台封 板优先选用预应力混凝土空心板

8.3.3根据风洞试验的结果，当百叶窗完全关闭时，塔内可能会 出现超过0.5倍塔顶风压的内吸力，考虑到北方地区冬季出现大 风且百叶窗关闭的概率较大，内吸力取值不宜太小。研究还发现， 内吸力受塔群的影响较小，且脉动成分也较外部环境风小，当有风 工程研究成果支持时，冷却塔内吸力的环境影响因子及风振系数 可做适当折减。 展宽平台顶面上出现人员大范围聚集的可能性不大，通常不 会超过0.5kN/m²，而且在大风条件下，一般是禁止人员登高作业 的。也就是说当出现50年一遇外部风压及内吸力时，检修活荷载 是不同时出现的，故展宽平台活荷载按不上人屋面取值是偏安 全的。

8.3.6展宽平台钢结构既有冬季停运工况也有夏季满发工况，

作环境温度变幅较大，接近甚至超过100℃温度作用不可忽视。 展宽平台钢结构设计时沿环向宜设置多道能释放温度应力的伸 缩缝。 特别注意，作用在空冷散热器和展评平台封板上的外部风压 和内吸力同时成对出现。

特别注意，作用在空冷散热器和展评平台封板上的外部风压 和内吸力同时成对出现。

8.4散热器水平布置塔芯结构

8.4.1水平地震力是散热器水平布置塔芯结构的主要水平荷载。 通过在支撑柱柱顶设置环梁和若干道径向连系梁，可显著提高水 平地震作用下各支撑柱柱顶位移的“同步性”，减小散热器两端由 于位移不协调导致的跌落可能，

8.4.2由于塔体结构和塔芯结构结构体系迥异，自振周期存在差

异，为避免地震作用下二者之间相互影响，结构上应完全独立，以 伸缩缝隔开。伸缩缝采用柔性结构（如薄金属板等）密封是基于气 密性考虑而非结构需要

8.4.4间接空冷塔运行期间，由于塔内气温高，通常不会出现

雪现象。尽管冬季停运又恰逢降雪时塔内可能会出现积雪，但停 运状态下散热器及管道内的循环水是全部放空的，这对塔芯结构 而言是有利的。而且在大范围积雪的情况下，通常是不大可能安 排检修的。故塔芯结构设计时可不再考虑雪荷载。

8.5.1从多个实际间接空冷塔工程调研情况看，间接空冷塔环基 上方的回填土质量普遍偏差，回填土发生沉降现象多有发生。 且散热器冲洗水下渗入回填土，沉降更趋严重。为了避免散热器 基础与塔基础之间的出现较大的沉降差，保证散热器顶部支撑与 展宽平台的相对关系，设计时散热器基础与环基之间推荐采用硬 连接，常用的结构形式有支撑墙或支撑柱。但施工过程中施工单 位反映，若采用支撑柱，由于支撑柱多为三角形布置且数量众多， 为了避免回填土大力夯击时侧压对柱产生不利影响，柱周围只能 用小型设备压实，影响了回填的密实性和均匀性。而支撑墙数量 相对较少且规整，利于回填土压实。 间接空冷塔运行期存在夏季满发和冬季停运工况，散热器基 础季节温差有可能接近甚至超过100℃，为避免在散热器基础中 产生过大的温度应力，散热器基础应设置温度伸缩缝，间距不宜超 过30m，采用聚硫密封膏等防水材料嵌缝。 8.5.3建成后的间接空冷塔，其塔简爬梯仅当塔顶航空障碍灯和 避雷设施需要检修时才会使用，而航空障碍灯的免维护寿命已达

过30m，采用聚硫密封膏等防水材料嵌缝，

8.5.3建成后的间接空冷塔，其塔筒爬梯仅当塔顶航空障碍灯和

避雷设施需要检修时才会使用，而航空障碍灯的免维护寿命已达 十数年甚至更长，故爬梯使用频次非常之低，且使用对象仅限具有 高空登高作业资质的专业人员，梯间检修平台的设置可较国家理 行标准《固定式钢梯及平台安全要求》GB4053、《建筑施工高处作

业安全技术规范》JGJ80放宽要求。除非业主有特殊用途或要 求，喉部以上垂直爬梯应为带护笼爬梯，梯段垂直高度不宜大于 9m，且应左右交错布置，以防人员失足大幅度坠落；喉部以下附着 在塔筒外表面的斜爬梯亦应采用带护笼的爬梯，宜间隔30m～ 50m设置多道检修平台，以方便登高人员休息，由于喉部以下塔 简爬梯为俯斜布置，且有护笼的保护，出现大幅度坠落的可能性不 大，斜爬梯采用串列式或交错式布置均可。 关于塔筒爬梯，设计文件中宜明确给出以下说明： （1）塔筒检修爬梯仅限有高空作业资质的专业人员使用，且作 业过程中必须遵守相关的安全规定； （2）环境风速超过6级及雷电条件下，禁止任何人在展宽平台 及塔顶上作业。 8.5.4高位稳压水箱支架尽管为空冷系统的附属结构，但其正常 与否会直接影响到间冷系统的运行，故将其抗震设防类别等同于 电厂冷却系统。 高位水箱通常布置在空冷塔的内部，绝大多数高位稳压水箱 支架均采用无围护墙的开散式纯框架结构，框架梁柱及连接管道 的阻风面积不大；即使散热器百叶窗处于全开状态，入塔的空气也 会受到散热器翅片阻挡和过滤，进塔后风速会大为减小；本条之所 以将开式框架结构视为封闭式构筑物，主要是因为风荷载不是 控制性荷载，没必要而且也很难做到精细计算，出于偏安全和简化 计算的原则，对风荷载的计算进行简化 无论空冷塔外基本风压大小如何，本条将高位稳压水箱支架 的设计风荷载统一取为0.3kN/m²，为荷载规范的最低取值，与一 些结构计算软件默认最小风压取值相适应。如果考虑到实际框架 梁柱较小的挡风系数，这个值还是偏保守的。 大容量火力发电厂间接空冷系统配备的高位稳压水箱支架 其高度通常会接近或超过30m，高宽比通常会>3，按现行国家标 准《建筑结构荷载规范》GB50009，原则上应该考虑顺风向风振影

业安全技术规范》JGJ80放宽要求。除非业主有特殊用途或要 求，喉部以上垂直爬梯应为带护笼爬梯，梯段垂直高度不宜大于 9m，且应左右交错布置，以防人员失足大幅度坠落；喉部以下附着 在塔筒外表面的斜爬梯亦应采用带护笼的爬梯，宜间隔30m～ 50m设置多道检修平台，以方便登高人员休息，由于喉部以下塔 简爬梯为俯斜布置，且有护笼的保护，出现大幅度坠落的可能性不 大，斜爬梯采用串列式或交错式布置均可。 关于塔筒爬梯，设计文件中宜明确给出以下说明： （1）塔筒检修爬梯仅限有高空作业资质的专业人员使用，且作 业过程中必须遵守相关的安全规定； （2）环境风速超过6级及雷电条件下，禁止任何人在展宽平台 及塔顶上作业。

（2）环境风速超过6级及雷电条件下，禁止任何人在展宽平台

8.5.4高位稳压水箱支架尽管为空冷系统的附属结构，但其正常

高位水箱通常布置在空冷塔的内部，绝大多数高位稳压水箱 支架均采用无围护墙的开式纯框架结构，框架梁柱及连接管道 的阻风面积不大；即使散热器百叶窗处于全开状态，入塔的空气也 会受到散热器翅片阻挡和过滤，进塔后风速会大为减小；本条之所 以将开式框架结构视为封闭式构筑物，主要是因为风荷载不是 控制性荷载，没必要而且也很难做到精细计算，出于偏安全和简化 计算的原则，对风荷载的计算进行简化。 无论空冷塔外基本风压大小如何，本条将高位稳压水箱支架 的设计风荷载统一取为0.3kN/m²，为荷载规范的最低取值，与一 些结构计算软件默认最小风压取值相适应。如果考虑到实际框架 梁柱较小的挡风系数，这个值还是偏保守的。 大容量火力发电厂间接空冷系统配备的高位稳压水箱支架， 其高度通常会接近或超过30m，高宽比通常会>3，按现行国家标 准《建筑结构荷载规范》GB50009，原则上应该考虑顺风向风振影

响，考到上述风荷载计算时已多处按保守原则简化，且《建筑结 构荷载规范》GB50009一2012条文说明中也说明“一般来说，不考 虑风振响应不会影响这类结构的抗风安全性”，为简化计算，此处 风振系数统一取1.0。 间接空冷系统正常运行期间，高位稳压水箱内的正常运行水 位长期处于较低水位，卧式水箱正常运行水位通常不会超过D/3， 立式水箱通常不会超过H/5；仅当冷却扇段充水期间，水箱内的 水位才可能达到高水位，持续时间通常在数分钟之内；因此水箱内 处于高水位而又恰逢地震的概率微乎其微，即使考虑满水水重的 一半参与地震计算也是偏保守的。 855左拨内铺设磁石目主西目其于加小的老虑

8.5.5在塔内铺设碎石层主要是基于抑尘的考虑

间接空冷系统运行控制享

9.2.1间接空冷系统正常运行时，建议运行人员按照空冷散热器 性能曲线进行控制，维持排汽压力和凝汽器进出水温在设定值

9.2.1间接空冷系统正常运行时，建议运行人员按照空冷散热器

9.3.1在冬季运行模式下，为提高间接空冷机组的经济性，并保 证空冷散热器在寒冷季节不结冻，应借鉴条件相同或类似机组的 成功经验，结合机组自身的特点，制定机组冬季运行时环境温度与 负荷、背压的优化运行曲线，并根据不断积累的运行经验随时进行 调整，最终严格按优化曲线运行。

9.3.2空冷散热器总换热能力主要受制于空气侧换热能力，水

换热能力再强，对总换热能力的影响较小。因此主要依靠调节百 叶窗开度控制住背压，同时还可提高水侧流速，使水侧温升减小， 提高循环水回水温度，有利于空冷散热器冬季防冻。实现水侧流 速提高，可通过入冬前对机组冬季负荷的总体了解，制定出循环水 泵和冷却扇段的投运数量及调节方式。在进入冬季运行模式后， 尽量不再对循环水泵和冷却扇段的投运数量进行调整，避免在调 整过程中发生冰冻危害。

当冬季大风天气时，即使气温不是很低，也容易发生冰冻现象。通 过对新疆、宁夏、内蒙古数台间接空冷机组冬季运行情况的调研， 出水温度20℃25℃防冻预警和15℃～20℃扇区隔离泄水，可保 证间接空冷机组空冷散热器冬季基本不发生冰冻危害。当冷却扇 段在冬季不得不进行充水和泄水操作时，应尽量避免对同一个扇

段反复进行充水和泄水操作。根据现有工程实际情况，为了避免 误动作导致泄水停机，当发出紧急泄水报警后，先经人工确认，再 手动投入紧急泄水程序的运行方式较多

9.3.5冷却扇段泄水发生故障主要指阀门卡塞，处于半开、半关

9.3.5冷却扇段泄水发生故障主要指阀门卡塞DB11／T 1322.89-2019 安全生产等级评定技术规范 第89部分：人民防空工程和普通地下室，处于半开、半关 状态。

的放空管道，并设置手动阀或电动阀。当冬季启动膨胀水箱防冻 保护程序，膨胀水箱需要换水时，可通过人工打开手动换水阀或 DCS自动打开电动换水阀，使水箱内水位下降，连锁启动充水泵 或补水泵向循环水系统进行补水，实现膨胀水箱换水维护。

9.4.1运行限制背压需预留大风引起背压突然升高裕量，该背压

9.4.1运行限制背压需预留大风引起背压突然升高裕量，该背压 不要高于汽轮机最高充许连续运行的背压。空冷机组背压升高， 大于汽轮机最高允许连续运行背压时，需降低机组负荷直至允许 连续运行背压以下。

10.1.1本条为数值模拟计算或物理模型试验的适用条件。 2条文中的“其他散热建（构）筑物”包含已有、在建、规划的 散热系统，如直接空冷系统、机力通风间接空冷系统、湿冷系统、蒸 发式凝汽器等冷却系统。 5条文中的“体积较大设施”包含脱硫设施、脱硝设施、循环 水泵房、控制间等影响塔内流场稳定与散热器散热能力的较大体 积的设施。 对需要进行数值模拟计算或物理模型试验的厂址，最终总平 面布置格局和空冷系统的布置需结合试验结果确定。 10.1.2本条为设计方提供给数值模拟计算或物理模型试验方的 资料内容。 1“全厂总平面布置”包含已有、在建、规划的机组全厂总平 面布置。 2“间接空冷塔和散热器规格”包含自然通风间接空冷系统 和机力通风间接空冷系统两种型式的规格。自然通风间接空冷系 统规格包括：塔体几何尺寸、冷却三角几何尺寸、冷却三角数量、冷 却三角平面布置；机力通风间接空冷系统包括：冷却单元数量、冷 却单元平面布置、冷却单元规格、风机设计风量、风机设计风速、冷 却三角规格、冷却三角数量等。 3“厂址处气象条件”包含厂址处夏季和全年风玫瑰图、典型 年气温统计资料、环境风统计等气象资料。 4“厂址处地形条件”包括厂址处地形地貌、高边坡条件、山 体条件等

DB34／T 2917-2017 高速公路养护工程质量检验与评定标准6“已运行机组冷却系统参数、规格、布置位置”包括已运行 直接空冷系统、间接空冷系统、机力通风间接空冷系统或湿冷系统 令却设施参数、规格、布置位置等。 7“排热参数”包含主汽轮机、给水泵汽轮机、引风机汽轮机 等的总的排热参数

10.2间接空冷系统性能考核试验

10.2.1～10.2.3这几条规定的内容对自然通风间接空冷系统和 机械通风间接空冷系统均适用。 10.2.6在设计时要考虑性能测试时的测点布置，如果不需要设 固定安装的仪表，也应预留测点布置条件。比如，在循环水冷水母 管或热水母管上预留流量测量位置，在靠近冷却塔的循环水冷热 水母管上预留水温、水压等测点位置