NB／T 42023-2013 标准规范下载简介

NB／T 42023-2013 试验数据的测量不确定度处理

F=Fxcal=50.0579X（1±0.0082)

覆盖概率不小于95%（k=2）。 刻度因数校准的扩展不确定度为Ucl=0.82%，使用该测量系统进行的测量不确定度，需要考虑更多 不确定度因素。

C.3示例2：使用短时交流电流测量系统（认可测量系统）进行的有效值测量不确定度评

示例1中描述了认可短时交流测量系统X的校准情况，其刻度因数Fx=50.0579，校准的相对扩展 不确定度U=0.82%(k=2)。其从12kA～120kA的线性度通过与标准测量系统（记为N）进行比对，每 一个电流水平通流3次，试验电流类型为对称电流GB／T 23901.1-2019 无损检测 射线照相检测图像质量 第1部分：丝型像质计像质值的测定，电流持续时间为100ms，计算出相应的线性度分量。 同时对测量系统的动态特性、短时稳定性、环境温度影响以及邻近回路电流试验进行了研究测试，并对 Fx的影响进行了相应计算。刻度因数Fxm的模型等式及其扩展标准不确定度为：

表C.510%电流水平下比对测量结果

表C.620%电流水平下比对测量结果

NB/T 42023 2013

NB/T 42023 2013

表C.780%电流水平下比对测量结果

表C.8线性度试验结果

B/T16927.4一2014的5.3评定相对标准不确定

Fx = 0.0023 g=3 Fx

测量系统的短时稳定性引入的不确定度分量。 限据GB/T16927.4一2014的5.5在12kA电流下对系统X进行了短时稳定性试验，对试验结果 十算：

Faner 50.193 3 = 0.0012 Fbefoe V3 50.0932

式中： 特定温度时的刻度因数； 校准确定的刻度因数。 A

FTI x max V3 Fa

12kA电流下温度结果见表C.9。

表C.912kA电流下温度结果

12kA电流下温度结果

取其中最大值，计算如下：

temp ×0.004808=0.0028 1/3

1）测量系统的动态特性引入的不确定度分量。 根据GB/T16927.4—2014的5.4对系统X进行了20、50、1000、5000、10000Hz的动态特性让 皮形为振荡衰减正弦波，每个频率下正、负极性各10次，最大峰值电流为30kA，动态特性测 表C.10，不确定度分量按照式（C.13）进行计算：

dy xmax V3 (alF

表C.10动态特性测试结果

大容量试验电流波形通常为混频信号，其基波频率为50Hz，取F（50Hz）为F。取其中最大值 按照式（C.14）进行计算：

Udymn ×0.003858=0.0022 V3

e）测量系统的邻近回路试验引入的不确定度分量。 根据GB/T16927.4一2014的5.8对系统X进行了邻近回路试验，1eaby有效值为96kA，Iprox有效值 为25A，计算公式及结果见式（C.15）

f）测量系统软件引入的不确定度分量。

0.00015 “prox= V3

根据GB/T16927.4一2014的5.9，使用TDG对系统X测试软件进行有效值计算方法评定，结果其 相对扩展不确定度为0.391%(k=2)，ux.sf=0.0020。 表C.11列出了刻度因数Fx.mes的不确定度预算及相对标准不确定度计算结果，自由度依据GB/T 16927.4一2014附录A.13确定。评定结果包含刻度因数及其合成标准不确定度，表C.11中最后一行给 出了其有效自由度vef=232，表示F，可能值属正态分布，因此k=2是有效的

因数F.的不确定度预算及标准不确定度计算

表C.11中的合成标准不确定度um计算公式为

mes = Jux.cal + ux,ina + ux,a + ux,o + ux,emp + ux,pox + uxst /0.0041°+ 0.0023°+0.00122+0.00222 + 0.002 8°+0.00015°+ 0.002 02= 0.006 4

最终，系统X的刻度因数的完整表述为：

Fx.me =50.0579X (1±0.013)

覆盖概率不小于95%（k2）。 该测量系统使用时刻度因数的扩展不确定度为Ums=1.3%。在下一次校准前，此扩展不确定度值可 作为扩展不确定度的最大值

校准试验电流类型为非对称电流（峰值因数为2.5），最大电流峰值为7.5kA和30kA两个电流水平， 每个电流水平正、负极性各10次，电流持续时间为100ms，每次施加需要间隔一段较长的时间满足标 准分流器的正常使用条件。系统N的测量电流峰值的扩展不确定度为：

U% = 0.76% (k = 2)

包括长期稳定性这一不确定度分量。校准期间，环境温度为(25±2)℃，考虑到标准分流器的实际 工作温度，假定F的可能值在±0.3%（0℃～100℃）范围内服从矩形分布。 系统N测量电流为I。用于计算F值及其合成标准不确定度的模型方程，在理想情况下，两套测 量系统显示的是同一个短时交流测试电流I（如图C.1所示），计算公式见式（C.1)。 由此导出计算被校测量系统刻度因数的基本等式，见式（C.2）。 每个电流水平下，系统X与系统N的比对测量产生10对测量值I.和V，由此可计算E，相应的

表C.12+7.5kA电流下比对测量结果

NB/T420232013

ug=u(Fx)=→ Vio

ug=u(Fx)= V10

ug =u(Fx)= V10

表C.14+30kA电流下比对测量结果

"g =u(Fx)= =0.00067 Vn V10

0.001978 ug = u(Fx)=→ =0.000626 Vn V1o

NB/T42023201K

表C.16电流水平g=2（正、负）、数据组6=4结果汇总

据此，通过与标准系统进行比对得到的刻度因数可评定为： Fx=50.0505

F.的不确定度评定为

(0.000 274)* + (0.000 928)² = 0.000 941

表C.17列出标定刻度因数Fx的不确定度预算及相对标准不确定度计算结果，表C.17中最后一行给 出了其有效自由度vef=80，表示Fx可能值属正态分布，因此k=2是有效的。 表C.17中的合成标准不确定度为：

"cal=ur+ur+w+u=/0.0009412 +0.00382+0.00172+0.000642=0.0043

表C.17标定刻度因数F的不确定度预算

，校准结果的完整表述

F=Fx)=50.0505X（1±0.0086）

覆盖概率不小于95%（k=2)。峰值刻度因数校准的相对扩展不确定度Ul=0.86%，使用 进行测量的不确定度，需要考虑更多不确定度因素。

示例3中描述了认可交流测量系统X的峰值刻度因数校准情况，其刻度因数为F=50.0505， 对扩展不确定度为U=0.86%（k=2)。其30kA300kA的线性度通过与标准测量系统（记为N 对，计算出相应的线性度分量。同时对测量系统动态特性、短时稳定性、环境温度影响以及邻

路电流试验进行了研究测试，并对Fx的影响进行了相应计算。校准刻度因数Fx.m的模型等式及其扩展 标准不确定度见式（C.8）。 系统的刻度因数值及其不确定度受漂移、温度等因素的影响。系统的刻度因数均会受到多个参量的 影响，如漂移、温度等，它们会影响刻度因数值及其不确定度。式（C.8）列出了本例中的影响分量。 一般来说，影响刻度因数F的每一分量包括误差和标准不确定度。用误差来修正刻度因数，修正值具 有与误差相反的符号。进行不确定度分量评定时假定在a，区间内是矩形概率分布，则其扩展不确定度 =一；或者，用被校组件的扩展不确定度U除以包含因子k来求得。分量Fx并不总是有误差（或假 定误差很小可以忽略），此时仅需考虑不确定度分量1。 a）测量系统线性度引入的不确定度分量。 表 C.18~表 C.23 仅列出了部分等级电流的比对测量结果数据，线性度试验结果见表 C.24。

表C.18+10%电流水平下比对测量结果

表C.20+20%电流水平下比对测量结果

表C.22+80%电流水平下比对测量结果

表C.24线性度试验结果

Fts 1 = 0.002 419 V3 Fx

b）测量系统的短时稳定性引入的不确定度分量。

DkA下进行校准，其计算公式及结果见式（C.2

NB/T420232013

50.2223 0.0019 V3 50.057 6

表C.25±30kA电流下温度结果

式中： Fr特定温度T,时的刻度因数； 一校准确定的刻度因数。 取其中最大值

Frt xmax 3 Fa

x0.005 0=0.002 9 /3

d）测量系统的动态特性引入的不确定度分量。 根据GB/T16927.4—2014的5.4对系统X进行了20、50、1000、5000、10000Hz的动态特性试验， 试验波形为振荡衰减正弦波，每个频率下正、负极性各10次，最大峰值电流为30kA，测量结果见表 C.26，计算公式及结果见式（C.28）、式（C.29）

表C.26动态特性测试结果

式中： k——在冲击参数范围或频率范围内确定刻度因数的数量： F各个刻度因数：

F dy xmax V3 =F

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一冲击参数范围或频率范围内刻度因数的平均值。 容量试验电流波形通常为混频信号，其基波频率为50Hz，取F（50Hz）为F。取其中最大 下：

dyr ×0.003858=0.002227

e）测量系统的邻近回路试验引入的不确定度分量。 根据GB/T16927.4一2014的5.8对系统X进行了邻近回路试验， Ineaby电流峰值为240k 流峰值为30A，计算公式及结果见式（C.30）：

0.000072 /3

刻度因数F不确定度预算及不确定度评定

表C.27合成标准不确定度u.计算公式为：

mes = Jux.al + ux,jin + ux.st + uxdym + ux.eap + ux,prex + uxst = /0.004 32 + 0.002 4192 + 0.00192 + 0.002 2272 + 0.002 9692 + 0.000 072 + 0.0 0.006 5

最终SY／T 6218-2019 套管开窗及侧钻作业方法.pdf，使用认可的测量系统进行测量时认可测量系统的刻度因数的完整表述为：

Fxmm=50.0505X(1±0.013)

E...50.0505X(1±0.013)

覆盖概率不小于95%（k=2)。 该测量系统使用时刻度因数的扩展不确定度Umes=1.3%。在下一次校准前，此扩展不确定度值可作 为扩展测量不确定度的最大值。

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DB21／T 3179-2019 基于声波层析成像的桥梁混凝土质量检测技术规程BZ002109718