DL／T 5299-2013标准规范下载简介

DL／T 5299-2013 大坝混凝土声波检测技术规程

3.4.1、3.4.2检测方案是指导性文件，检测方案应尽可能详尽和 明确，具有可操作性。另外，大坝运行管理单位对检测工作配舍 的钻孔、登高作业等也需要履行必要的审批程序，检测方案是审 批的重要依据。

3.5.1声波检测仪是大坝混凝土声波检测的测量器具，必须具有 生产许可证、出厂合格证，应定期经法定机构检定或校准合格， 性能指标应满足混凝土检测要求，以确保检测数据的准确性、可 靠性。 3.5.2声波发射换能器和接收换能器是声波检测仪的重要部件， 油

靠性。 3.5.2声波发射换能器和接收换能器是声波检测仪的重要部件， 应与声波检测仪能够匹配使用，性能指标符舍要求，以满足各种 检测需要。

DB35／T 1433-2019 石油化工装置防雷检测技术规范3.5.2声波发射换能器和接收换能器是声波检测仪的重

应与声波检测仪能够匹配使用，性能指标符舍要求，以满足各种 检测需要。

3.6.1测区、测线、测点和钻孔统一标识以保持其唯一性。 3.6.2在布置测线、测点时，应事先了解混凝士内的钢筋分布和 注筋走向，使声波发射换能器与声波接收换能器的莲线（声波射 线）避免.与混凝工：内的主筋走向平行，防止声波沿钢筋传播而造 成声波信号“旁路”，两者以保持45°左右的夹角为宜。 3.6.3声波在混凝士中传播，与混凝土质量有关的主要有声速、 声幅、频率和相位等声学参数，其中混凝土的声速与混凝工质量 之间有较好的正相关性。当声波通过有缺陷的混凝土时，通常声 速降低，声幅快速衰减，因此，混凝土声速和声幅是评价混凝士 质量和检测混凝土缺陷的最主要声学参数，而且声速、声幅也容 易度量。虽然频率、相位、波形等声学参数与混凝土质量或缺陷 也有一定的关联度，但难以准确度量或作出明确判断。全系列声

3.6.1测区、测线、测点和钻孔统一标识以保持其唯一性。

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波号有声波纵波、声波横波和声波面波，由于声波纵波传播最 快，在直达波、透射波中以初至波形式出现，容易读取声波纵波 的初至时刻和首波幅值；而声波横波或面波均为续至波，难以有 效识别和准确判读。对于声脉冲回波（反射波）也属子续至波， 只能通过一定的技术手段与经验加以识别，或采用频谱分析方法 进行计算分析。因声波波形显示的幅值与仪器的设置参数有关， 一般要求检测期间保持相同的检测距离，不调整仪器参数，采用 归一化值以便于比较分析。

.7.1混凝士类材料是一种集结型复材料，是多相复金体

凝士类材料是一种集结型复材料，是多相复合体系

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其内部存在着复杂的界面，声波在混凝士中的传播状态要比均复 介质中复杂得多。鉴于大坝混凝土的材料、配合比、养护和使用 的复杂性，单凭声速、声幅、频率等声学参数难以全面地反映.与 评价混凝土的质量，应结合钻芯、摄像和强度、渗透试验等其他 检测方法综合分析与评价，力求检测成果准确、可靠、合理、有 效。 3.7.2大坝混凝土声波检测报告是一项重要的技术资料，检测报 告应做到内容详实、数据准确、分析合理、结论明确，并满足计 量认证体系文件要求与规定。

告应做到内容详实、数据准确、分析合理、结论明确，并满足计 量认证体系文件要求与规定。

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4.1.1声波单面平测法可方便地检测表面混凝土的声速、浅裂缝 深度和损伤层的厚度。 4.1.2声波单面平测法使用简使，但检测时应注意下列事项： 1混凝士表面应平整，表面叫凸或有接缝、饰面等将影响声 波的传播，进而影响检测数据的准确性。 2南波般无法穿透裂缝，或即使穿透裂缝也衰减严重，声 波从裂缝一侧传播到另一侧将从裂缝末端绕行，由此可根据声波 传播路径长度计算裂缝的深度。检测部位若有多条裂缝或裂缝深 度大于500mm，声波路径将趋于复杂，声波可能无法从裂缝末端 绕行或因信号衰减过大而无法检测到有效声波信号。 3声波单面平测法检测混凝土的表面损伤层厚度是利用声 波折射原理，若损伤层厚度过小，难以准确测定表面损伤层的声 速，则将影响检测结果的准确性。

4.1.3现场检测时，应注意下列事项：

1波单面平测法是测定声波传播路径与传播时间的 天元 以直线排列方式布置测线最为简单。 2声波传播经过缝隙时衰减很快，使用黄油或石音耦合，以 减少声波在混凝土表面与接收传感器底面之间的衰减。 3声波传播方向与混凝t:内主筋走向平行时，声波沿钢筋 传播的速度比在混凝土中传播得更快，所检测到的首波初至信号 有可能为沿钢筋传播的声波信号；在检测混凝土裂缝时，钢筋也 可能导致声波路径“短路”。

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5裂缝深度一般指裂缝的最人深度，裂缝的最人深度通常在 裂缝的间部位及附近，因此在裂缝的中部1/3段内布置3条跨 缝测线，H的在检测到裂缝的最人深度，或接近最人深度：布 置不跨缝测线的自的在于检测混凝的平均声速，用计算裂缝 的深度。 6声波从裂缝一侧传播到裂缝的另一侧，可能有多条传播路 径，无法确保每个测点的声波均从裂缝未端绕行，若将并非从裂 缝末端绕行的声波按从末端绕行路径计算势必出现错误，因此应 布置足够多的测点以便于统计分析和甄别错误数据。 7有关研究资料表明，声波首波相位反相是声波从裂缝末端 绕行的重要特征之一，在检测过程书应注意识别声波首波的租位，

4.2.1声波双面对测法是利用声波透射原理，检测两·平面之间混 凝土的声速和声幅，据此确定混凝士的裂缝深度、缺陷位置和结 合面质量。 4.2.2声波双面对测法检测裂缝或结面时，声波穿过裂缝或穿 过不良结合面时声幅将出现明显的衰减，由此可确定裂缝的末端 应置或结合面的质量；声波穿过缺陷混凝土时，声速明显降低， 声幅衰减。因此，声波穿过裂缝、结合面或缺陷是双面对测法必 须具备的检测条件。

4.2.1声波双面对测法是利用声波透射原理，检测两·平面之 凝土的声速和声幅，据此确定混凝士的裂缝深度、缺陷位置 合面质量。

4.2.2声波双面对测法检测裂缝或结金面时，声波穿过

过不良结合面时声幅将出现明显的衰减，由此可确定裂缝的 立置或结合面的质量：声波穿过缺陷混凝土时，声速明显降 声幅衰减。因此，声波穿过裂缝、结合面或缺陷是双面对测 须具备的检测条件。

1测线布置非常重要，应根据裂缝、结合面或缺陷的位置布 置网格测线或单向测线，确保声波射线穿过所检测的目标体。 2为便于计算分析，布置在声波发射面的测线和布置在声波 接收面的测线宜在同一平面内。 3当两检测面间距较大时，声波衰减过大将导致声波信号质 量变差，应使用大功率声波发射换能器或带前置放人器的接收换 能器。

4.4.1跨孔声波法是利用声波透射原理，检测两钻孔之间混凝 的声速利幅。大坝混凝：1：一般为大体积混凝士，通常不具备双 面对测条，利用钻孔才能实施声波对穿检测；考虑大坝结构特 点及功能要求，不是所有部位都可以钻孔，应本着慎重、少量的 原则布置钻孔，并事先按程序审批取得同意。在某些情况下，可 利用钻孔与检测面之间实现对穿检测。

而且声波经长距离传播容易出现均化效应和绕射现象，因此在跨 孔声波检测时应尽可能地减小检测孔间距。为便计算分析，两 钻孔应尽量位同一平面内，相互平行则更好。在检测裂缝时， 应考虑裂缝的倾向、倾角和深度，预判裂缝在不同深度的平面投 影位置；如裂缝明显倾斜且倾向较大，则首先在裂缝的倾向一侧 钻孔，通过芯样或钻孔摄像判断该钻孔是否打穿裂缝，以确定另

一只钻孔的位置，确保深部裂缝位两检测孔之间；若裂缝倾斜 较大，可沿裂缝倾向钻斜孔。钻孔内悬浮的岩粉会加剧声波信号 的衰减，碎屑沉积孔底影响有效孔深，故孔内岩粉、碎屑应清洗 千净，用清水注入孔内，以免影响有效检测深度和声波信号质量。 当两钻孔间距较大或声波信号质量较差时，应使用大功率声波发 射换能器或带前置放大器的接收换能器，以提高所接收到的声波 信号质量，或加密钻孔以减小孔间距。

1跨孔声波检测时，应根据钻孔间距及目标体的位置、大小 选用合适的观测方法。 2钻孔的角度一般难以准确控制，特别是深孔的偏差往往较 大，若仍按孔口间距或理论间距计算将出现较大的误差，因此， 跨孔声波检测时钻孔必须测斜。 4由事先一般难以确知裂缝或缺陷的深度，在可能的情况 下，钻孔深度应尽量偏深一些；若通过检测后发现钻孔深度小于 裂缝或缺陷的深度，应加深钻孔后再次检测，若不具备加深条件： 则应在裂缝一一侧布置比较孔，用于对比分析，

4.5.1跨孔声波法或声波双面对测法只能大致确定缺陷的分布范 围，当有多个缺陷时也难以分辨，声波CT法可更精细地分析处 理对穿声波检测数据。严格来说，声波CT法包括声速CT法和声 幅CT法，目自前声幅CT法在工程中应用尚不广泛，一般声波CT 法就指声速CT法。 4.5.2声波CT法是基于声波射线理论，遵循Fermat原理及 Hyngens原理追踪最小走时、最短路径的声波射线，根据大量交 叉的声波射线采用Radon变换反演拟合重构模型的单元声速，获 取断面声速部面图；然后根据断面声速的分布特征和低速范围，

Hyngens原理追踪最小走时、最短路径的声波射线，根据大量交 叉的声波射线采用Radon变换反演拟合重构模型的单元声速，获 取断面声速部面图；然后根据断面声速的分布特征和低速范围， 判断其内部的缺陷分布和位置。由于声波CT法是在大量交又声

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4.5.3现场检测时，应注意下列

1选择适当的测点间距，测点间距应与断面尺寸、探测精度 相适应：应采用扇形观测方式使声波射线均衡分布，尽量增大射 线交会角度。 2钻孔或测线的空间位置决定断面的尺寸和形态，应根据实 际测量结果建立相对空间位置关系和坐标系，用于计算各射线的 瑞点坐标和射线长度。 3采用多边观测时，断面内声波射线的密度更大、分布更均 匀，有利于提高声波CT成像精度和效果；通常情况下，断面中 部区域的声波射线密度最高，若目标体位于高密度射线区其检测 效果最好。 4采用单孔声波法检测孔壁混凝土的声速，检测结果可作为 声波CT法的输入数据或验证资料。 5当检测孔间距较大时，通常采用电火花声源或其他大功率 声源；电火花声源大多采用电磁感应触发方式，触发时刻有可能 提前或延迟，导致读取的声时产生误差，应正确识别触发信号并 校正声时。 6若检测孔间距过大，无法满足探测精度要求，或不能取得 含格的声波记录，则应在断面中间补钻孔，分两个或多个断面进 行检测。

4.6.1声脉冲回波法是根据声波反射原理，适用于检测混凝土面 板的厚度和混凝士面板背后的脱空缺陷。大坝混凝土面板般不 适宜大量钻孔，也不具备声波对穿法检测条件，探地雷达容易受 到内部密集钢筋的屏蔽，因此，声脉冲回波法是检测混凝士面板 的厚度和脱空缺陷的比较有效的方法。利用反射回波信号的频差

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或优势频率，可计算面板的厚度。在混凝土表面，以相同的能量 激发声波信号，以同样的偏移距接收声波信号，各测点所接收到 的直达波信号强度基本相周，不同测点的声波能量差异主要在开 反射回波信号的强度差异。由于混凝土面板与背后充填介质的波 阻抗差异程度决定反射回波信号的强弱，当面板背后脱空时，较 大的波阻抗差异产生较强的反射回波信号，声回波能量显著增强； 而当面板背后充填密实时，较小的波阻抗差异使得反射回波信号 较弱，回波能量相对较小，由此根据声回波能量大小可判断面板 背后是否存在脱空异常。声脉冲回波法也可用于检测隧洞混凝土 衬砌和钢衬砌的脱空缺陷。 4.6.2声脉冲回波法实质上是声波垂直反射注成单占反射注一中

优势顽率，可计算面板的厚度。在混凝工表面，以相同的能量 激发声波信号，以同样的偏移距接收声波信号，各测点所接收至 的直达波信号强度基本相周，不同测点的声波能量差异主要在于 反射回波信号的强度差异。由于混凝土面板与背后充填介质的泌 阻抗差异程度决定反射简波信号的强弱，当面板背后脱空时，较 大的波阻抗差异产生较强的反射回波信，声回波能量显著增强 而当面板背后充填密实时，较小的波阻抗差异使得反射回波信号 较弱，回波能量相对较小，由此根据声回波能量大小可判断面板 背后是否存在脱空异常。声脉冲回波法也可用于检测隧洞混凝土 衬砌和钢衬砌的脱空缺陷。 4.6.2声脉冲回波法实质上是声波垂直反射法或单点反射法，由 于激发的能量不大且容易扩散衰减，因此所检测面板的厚度一般 不宜超过3m。 4.6.3现场检测时，应注意下列事项； 1为提高声回波检测的激发能量和分辨率，一般选用高能超 磁致伸缩换能器或钢球弹击作为声源，激发脉冲信号应稳定，激 发能量应基本相同，各测点激发和接收条件应基本一致。 2检测前，一般不清楚混凝土面板的脱空缺陷的具体位置， 可布置网格测线进行普查，确定大致位置及范围启再进行详查。 3检测前，现场应进行最佳偏移距（激振点与接收点的间距） 试验，根据声回波信号的质量确定最佳偏移距，对于一测区， 偏移距一一旦确定不得随意改变。 4采样间隔和记录长度设置应同时考虑时域和频域的分析 精度，声脉冲回波法主要以频域分析为主，以时域分析为辅，两 者应同时兼顾。 5声脉冲回波法是通过对比分析确定混凝土面板的脱空缺 陷，因此仪器参数设置应保持不变

4.6.3现场检测时，应注意下列

6.3现场检测时，应注意下列事项：

1为提高声回波检测的激发能量和分辨率，一般选用高能超 磁致伸缩换能器或钢球弹击作为声源，激发脉冲信号应稳定，激 发能量应基本相同，各测点激发和接收条件应基本一致。 2检测前，一般不清楚混凝土面板的脱空缺陷的具体位置， 可布置网格测线进行普查，确定大致位置及范围后再进行详查。 3检测前，现场应进行最佳偏移距（激振点与接收点的间距） 试验，根据声回波信号的质量确定最佳偏移距，对于同一测区， 偏移距一一旦确定不得随意改变， 4采样间隔和记录长度设置应同时考虑时域和频域的分析 精度，声脉冲回波法主要以频域分析为主，以时域分析为辅，两 者应同时兼顾。 5声脉冲回波法是通过对比分析确定混凝土面板的脱空缺 降，因此仪器参数设置应保持不变

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5混凝土声速检测与质量评价

5.1.1声波速度是混凝士的最基本的声学参数之一，与混凝士的 强度、密实度及混凝土质量具有较强的相关性，可用于区分正常 混凝土或缺陷混凝土，是评价混凝土质量和判别混凝士缺陷的重 要指标之一。检测混凝士声速的方法主要有声波单面平测法、单 孔声波法、声波双面对测法和跨孔声波法。因声波纵波传播速度 较快，通常为声波的初至波，容易判读，声波纵波速度可准确地 测定；声波横波和面波传播速度较慢，通常为续至波，难以判读 和测定：在实验室内，用横波换能器可以测定试件的声波横波速 度，但在工程现场检测声波横波速度则有相当的难度。本规程中， 若没有特别指明，声波速度或声速就是指声波纵波速度。 5.1.2混凝上的动弹性模量和混凝土的抗压强度是评价混凝土质 量的重要指标，根据混凝土声速可计算混凝十的动弹性模量或推 算混凝工的抗压强度。 5.1.3评价混凝土结构或构件质量时，需要一定的样本数据，因 此在布置测区、测点或检测孔时，应充分考虑样本的数量和代表 生

5.1.3评价混凝土结构或构件质量时，需要一定的样本数据， 此在布置测区、测点或检测孔时，应充分考虑样本的数量和代 性。

5.1.3评价混凝土结构或构件质量时，需要一定的样本数据，因

5.2混凝土声速检测

5.2.1～5.2.3测定混凝：土的声速有多种方法，但每种方法各有其 适用条件和特点。在混凝土表面，采用声波单面平测法利用直达 波测定混凝土的声速，方法简单，但只反映表层混凝士的声速； 单孔声波法是利用折射波测定孔壁混凝土的声速，反映混凝土声

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速沿钻孔深度方向的变化；声波双面对测法、跨扎声波法利用透 射波测定两检测面或两检测孔之间的混凝士声速，反映内部混凝 土的声速；声波CT法是通过反演计算，获取断面中各单元混凝 土的声波速度，由于各单元的声速是反演计算值而非实测值，因 此其误差是客观存在的。

5.3混凝土动弹性模量计算

5.3.1、5.3.2计算混凝土的动弹性模量时，混凝土的密度和动润 松比是重要的参数之，宜通过试验确定。根据相关资料，水工 混凝上的密度范围一般为2360kg/m²～2440kg/m²，动泊松比一般 为0.167左右（见DL/T5057一2009《水工混凝土结构设计规范》）。

5.4.1、5.4.2根据有关资料，混凝土的抗压强度与混凝1.的声速 之间具有一定的正相关性，但大量的试验研究成果表明，混凝士 声速与强度的相关性还受到其他因素的影响，无法建立统一的相 关关系式。目前，采用超声回弹综合法推算混凝土的抗压强度是 一种相对较好的方法，但应尽量通过对比试验建立工程专用测强 曲线。

5.4.3鉴于混凝土强度与声速之间相关关系的复杂性，应采用钻

5.4.3鉴于混凝土强度与声速之间相关关系的复杂性，应采用钻 芯法修正混凝士的推算强度，以保证检测成果的准确性和可靠性，

5.5.1由于不同大坝或大坝不同部位的混凝土设计参数和技术要 求不同，如混凝土强度等级不同、配合比不同、级配不同等；另 外，大坝混凝土声速还受到水泥、骨料、密实度、外加剂及养护 方式、龄期等因素的影响，无法用统一的某个声速值来评价各种 混凝土的质量，也缺乏统一一确定评价标准的依据。对于同一种混 凝土材料而言，一般混凝土的声速越高，混凝土的质量越好。根

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6.1.1检测混凝土的裂缝深度主要有声波单面平测法、声波双面 对测法和跨孔声波法，各种检测方法均有其适用性和限性，从 工程实践经验分析，声波双面对测法和跨扎声波法检测结果一般 较为准确、可靠，若条件具备尽量选用该两种方法。近年来，也 有单位用声表面波法检测混凝土裂缝的深度，考虑自前该方法应 用尚不厂泛，末纳入本规程。钻孔扎取芯和摄像等检测方法是观察 裂缝的较为直观的方法，但属于有损方法，必要时可少量布置， 成作为验证毛段

声波或削弱声波信号，则无法用声波法检测裂缝的深度。若 部位有多条裂缝，声波波路复杂，也难以确定其中某条裂缝的 度。

6.1.3声波单面平测法是利用裂缝对声波的阻隔作用达到检测裂 缝深度的目的，如果裂缝内积水或被泥浆、水泥浆充填，或混凝 内有密集的钢筋，声波可能直接在裂缝中被“旁路”而影响检 测结果。

6.1.3声波单面平测法是利用裂缝对声波的阻隔作用达全

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6.2.3诺检测部位仅有单面可供检测，且不能钻孔，若初判裂绳 深度不人于500mm，则可选用声波单面平测法。

6.3.2声波双面对测法资料整理时应注意下列事项：

1声波穿过裂缝将产生明显的衰减，首波幅值和波形均将出 现变化，利用波幅曲线和波列图均可以判定通过裂缝未端的声波 射线，利用作图法可简便地确楚裂缝未端的位置和裂缝的深度。 2通过让向和反向两个方向检测确定裂缝的末端位置，比单 个方向检测确楚的裂缝未端位置更为准确，特别对于倾斜裂缝更 有必要。 6.3.3跨孔声波法资料整理时应注意下列事项：

根据声波射线分布图和声波波列图确楚裂缝深度时，声

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射线的分布密度决定对裂缝末端位置定位的精度，因此测点间跑 越小，声波射线越密，对裂缝未端位置和裂缝深度的判定越准确。 2者沿孔深方向首波幅值变化不大，则难以确定裂缝的末端 射线，裂缝的深度可能大钻孔深度，需要加深钻扎或补钻比较 孔。在加深钻孔后补充检测，直至能够明确判定裂缝的未端射线。 若没有条件加深钻孔，则应布置比较孔，将比较孔的首波幅值与 跨缝检测菌波幅值相比较。若首波幅值普遍大跨缝首波幅值， 则说明测点深度均在裂缝深度范围内，裂缝实际深度应人检 深度；著其首波幅值与跨缝首波幅值大致相同，则说明声波受裂 缝的阻隔或削弱影响较小，可判断裂缝微小或汇被充填。

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7.1.1检测混凝1:缺陷的方法.要有单孔声波法、声波双面对测 法、跨孔声波法和声波CT法等，应根据现场条件和技术要求选 用合适的检测方法。 7.1.2通过收集施工、监理资料及其他调查资料大致确定怀疑有 块陷的区域。为避免缺陷漏检，检测区域一般应人于怀疑有缺陷 的区域，并应有是够的检测工作量和检测数据，以满足统计分析 和评判的需要。

7.2.1声波CT法通过反演分析计算断面内成像单元的声速，检 灿结果比声波双面对测法、跨孔声波法更加精细，特别当检测面 或检测孔间距较大时，对穿声波射线的均化作用和绕射现象明显： 采用声波CT法检测混凝土的缺陷是首选方法，值声波CT法检测 和数据处理工作量较大。 7.2.2单孔声波法可准确测定钻孔孔壁混凝上:的声速，可用于辅 助分析声波CT法的检测结果。 7.2.3检测混凝1缺陷的方法：要有单孔声波法、声波双面对测 法、跨孔声波法和声波CT法等，应根据现场条件和技术要求选 A

7.3.1单孔声波法根据混凝1:声速是否小于声速低限

孔声波法根据混凝.1：声速是否小于声速低限值判别缺陷

混凝土，根据混凝.上声速平均值和变异系数评判混凝土的质量， 要反映孔壁的混凝士质量，必要时应结合钻芯和钻孔摄像综合 评判。 7.3.2、7.3.3声波双面对测法和跨孔声波法应综合考声速异常 和声幅异常，在声速异常的基础上结合声幅异常进行分析，利用 异常声波射线的交会法大致确定混凝上缺陷位置及范围，根据对 穿声速评价混凝士的质量。 7.3.4声波CT处理软件对于检测结果具有重要的作用，一般使 用人员难以简单评判声波CT处理结果的合理性和准确性，因此

混凝工，根据混凝上声速平均值和变异系数评判混凝土的质量， 要反映孔壁的混凝士质量，必要时应结合钻芯和钻孔摄像综合 评判。 7.3.2、7.3.3声波双面对测法和跨孔声波法应综合考虑声速异常 和声幅异常，在声速异常的基础上结合声幅异常进行分析，利用 异常声波射线的交会法大致确混凝上缺陷位置及范围，根据对 穿声速评价混凝士的质量。 7.3.4声波CT处理软件对于检测结果具有重要的作用，一般使 用人员难以简单评判声波CT处理结果的合理性和准确性，因此 声波CT处理软件在使用前应进行必要的验证和评审，以确认其 适用性、符合性和可靠性。另外，即使使用同一套声波CT处理 软件，选用不同的成像单元尺寸、阻尼参数、拟合次数等参数， 处理结果也可能不尽相同，应选用不同的参数至少获取三次CT 处理结果，比较分析处理结果的合理性和符合性，选择最佳结果 作为检测成果。 7.3.5在时域有效识别声脉冲回波信号较为困难时，声脉冲回波 法通常利用幅频曲线的频差值或优势频率计算混凝土面板的厚 度，但应对计算结果作必要的分析与验证。混凝士面板与背后充 填介质的波阻抗差异程度决定声脉冲回波信号的强弱，比较声回 波能量的大小，可判断面板背后是否存在脱空异常，一般用王定

7.3.5在时域有效识别声脉冲回波信号较为困难时，声脉冲

法通常利用幅频曲线的频差值或优势频率计算混凝土面板的厚 度，但应对计算结果作必要的分析与验证。混凝士面板与背后充 填介质的波阻抗差异程度决定声脉冲回波信号的强弱，比较声回 波能量的大小，可判断面板背后是否存在脱空异常，一般用于定 性的分析与判断，对于厚度渐变的面板还要考虑厚度变化的影 响。

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8.1.1若在混凝：士终凝一段时间后继续浇筑混凝土，前后两次浇 筑的结合面胶结质量将难以保证，通过检测可评判其结合质量， 捡测方法主要有声波双面对测法和跨孔声波法等。 8.1.2声波双面对测法和跨孔声波法用于检测混凝土的结合面质 量时，声波射线必须穿过所需要检测的结合面位置。

8.2.1、8.2.2若现场具备对结合面对穿检测的条件，则不需要钻 孔；否则，应在结合面两侧钻孔实施检测，结合面检测方法与检 测裂缝类同

8.3.18.3.4结合面声波双面对测法、跨孔声波法检测数据的整 理与检测混凝士裂缝类似，考虑不良结合面对声波的衰减作用明 显，声幅对结合面质量的反映更为敏感，一般声波射线穿越不良 结合面后的声幅将明显衰减，所以将声幅衰减一~半以上作为评判 该射线穿越结合面处的结合面质量。通过对不同深度的结合面质 量进行统计分析，根据不良部位所点比例大小对结合面质量作出 总体评价。

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9.2.1一般测区内混凝土损伤层的厚度不均匀，要求测区内至少 布置两条测线，可平行布置或“.”学布置。根据声波折射原理 声波必须在传播一定距离后才能出现滑行波（折射波），测点的间 距应考虑损伤层厚度的变化，损伤层较薄时宜取小值，损伤层较 厚时宜取大值。 9.2.2当损伤层较厚时，出现滑行波的距离相对较远，除增大测 点间距外，还应适当增加测点数量。 9.2.3单支时一距曲线只能计算声波发射点处的损伤层厚度，当 测区内损伤层厚度变化较大时，将声波发射点的损伤层厚度作为

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测区厚度可能会出现较大误差；采用相遇观测系统进行检测，则 可以计算声波发射点和各接收测点处的损伤层厚度，其平均值更 有代表性。

9.2.4当混凝士损伤面积较大、表面损伤厚度不均匀时，应

9.3.1、9.3.2单支时一距曲线应根据真变化趋势判断转折点的位

9.3.1、9.3.2单支时一距曲线应根据真变化超势判断转折点的位 置。 9.3.3内于多种原因，各测点的数据并非位于同直线匕，可采 用回归分析法或作图法求取转折点前后直线段的斜率，斜率的倒 数分别是损伤混凝·士或未损伤混凝土的声速。 9.3.4、9.3.5单支时一距曲线采用折射波截距法计算声波发射点 的损伤层厚度：相遇观测系统一般采用折射波。法计算各测点的 损伤层厚度，具体计算方法可参考有送资料

的损伤层厚度：相遇观测系统一般采用折射波。法计算各测点的 损伤层厚度，具体计算方法可参考有关资料。

GB/T 41770-2022 基于背光成像技术的液体燃料喷射特性测试方法BZ 002110418

BZ 002110418

统一书号：155123·1798 定 价： 18.00元