NB／T 10072-2018 标准规范下载简介

NB／T 10072-2018 抽水蓄能电站设计规范

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门，本次修订补充了闸门停放要求，说明同10.3.2。 10.4.3关于通气问题，分两种情况：一种是闸门与机组之间流 道（水轮机室）的通气问题，另一种是高压闸阀式闸门腰箱顶盖 的通气问题。前者在电站设计时都比较注意，一般尽可能采用自 然通气管方式，这样比较可靠，充气和排气的效果也很好；当闸 门距离尾调室很远或因其他土建限制不具备设置自然通气管时： 可在闻门室内设置自动通气阀，但该阀的质量和充气、排气效果 一定要安全可靠。对于后者而言，往往设计者容易忽视，特别是 对于上拆式结构型式的机组，由于锥管长度较短，机组在抽水工 况启动前压气时，常有部分高压气体沿肘管进入高压闸阀的腰箱 顶部，若不及时排除，形成的高压气囊易造成闸门和腰箱顶盖振 动，危及电站安全。另外，尾水隧洞每次充水完毕，都会有气体 残留在腰箱的顶部，这部分气体也应及时排除。因此本条作了相 应规定。

对于布置在尾水支管的高压闸阀式尾水事故闸门DB34／T 3272-2018 高速公路绿色服务区建设指南，由于

10.4.4对于布置在尾水支管的高压闸阀式尾水事故闸门，

事故闸门处于尾水道内，设计时应考虑尾水道内水击压力，其门 槽、闻门的受力情况根据所处的位置不同而不同，本条规定了闻 门的挡水水头、门槽设计水头和操作水头的设计原则： 1尾水事故闸门的设计挡水水头应考虑闸门挡水时承受的 下水库最高水位，应根据其布置位置，考虑尾水道内其他机组运 行时对其产生的最大水击压力的影响。高压闸阀事故闸门一般都 布置在机组与尾水调压室之间的尾水支管上，两个或多个尾水支 管共用一尾水调压室，有两种布置情况：其一，两个或多个尾水 支管直接通向尾水调压室；其二，通过尾水岔管并成一条管后通 向尾水调压室。当一台机尾水事敌闻门处于关闭状态时，其余机 组在运行过程中将会产生水击压力，该水击压力通过调压井或岔 管会作用在挡水闻门上，其天小通过调保计算得出。在没有调保 计算情况下，经过统计当采用一管两机的布置方式时，可按 1.2倍～1.3倍左右的静水头估算。一管多机时应适当提高估算

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系数，一般情况下最高不超过1.4。 2尾水事故闻门门槽的工作状态与尾水道一致，其设计标 准应同尾水道设计标准一致，荷载除承受闻门荷载外，应能承受 尾水道的内水压力和外水压力，包括机组运行时产生的最大水击 压力。在没有调保计算情况下，据统计当采用一管两机的布置方 式时，门槽处产生的最大水击压力在1.4倍～1.5倍左右的静 水头。 3尾水事故闸门应考虑在机组尾水管破裂事故情况下闭门 操作水头为下水库最高水位，并考虑当一台机尾水事故闸门正在 动水关闭过程中，其余机组在正常运行过程中产生的水位波动影 响。和尾水道内的沿程水头损失，可按1.05倍的最高静水头计 算。尾水事故闻门动水闭门时为事故状态，不再考虑此时另外机 组事故时的影响。 10.4.5本条的要求内容中除了增加对尾水事故闻门在启闭操作 过程中和处于挡水状态时，机组进水阀必须关闭这一要求内容之 外，其他要求内容与10.3.3条的要求内容基本一致，不再多述 之所以要增加这一要求内容，是因为尾水事故闸门的设计水头基 本上都是按照下水库最高运行水位或尾水道内水击压力来确定 的，这与上水库的水位相差甚远：必须要防止来自上水库的水压 力，以免造成闸门及其他机电设备的破坏。 GZ一期、二期电站不仅将尾水事故闸门液压启闭机与机组 上游侧球阀油压机的电控系统进行闭锁，还将两者油路系统进行 联锁。SSL和THP抽水蓄能电站只将这两者的电控系统进行闭 锁。另外，GZ二期电站的尾水事故闸门中还设置有反向泄压阀 门，当方一发生来自上水库的水压力时，反向泄压阀门打开减 压，以保闸门和其他机电设备的安全。 对于GZ电站中将油路系统进行联锁和设置反向泄压阀门的 同题，国外资料中很少见到，国内同行们对此认识还不一致，而 且也给厂房布置和施工都带来一定的麻烦。本条对此未作相应规

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定，有待今后对这一同题有了进一步认识和经验之后再作相应的 规定。 10.4.6对于长尾水系统，国内外已建的电站基本上都在尾水隧 洞和下水库进/出水口衔接处的适当位置设置一道检修闻门，本 次修编仍沿用。鉴于有工程曾出现过尾闸室闸门门槽顶盖漏水的 请况，考虑到尾水闻门顶盖破坏的隐惠，为避免下水库的水经厂 房流出造成更大的事故，建议根据尾水隧洞、尾水调压井、尾水 事故门门槽等的布置情况和尺寸进行尾水检修闻门动水关闭的最 大水位差核算，以便必要时动水闭门。有自流排水洞的厂房，虽 然在尾水闸门顶盖破坏的情况下，不会产生水淹厂房的情况，但 为避免下水库的水放空，可研究采用事故闸门动水闭门的必 要性。 对于短尾水系统，在尾水事故闸门的下水库侧要不要另设置 道检修闻门的问题，主要是涉及事故闻门本身的检修维护时段 有没有保证的问题，这需要结合每个电站的实际情况确定

10. 4. 7说明同 10. 3. 4

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计规范》NB/T35041进行。 抽水蓄能电站上下水库所在的环境比较特殊，有山间小溪 人工库盆、天然湖泊、已有水库等。对于开挖围填形成的库盆选 用24h洪量作为标准（根据水文气象条件，分析降雨历时及过 程）；降雨量天，且汇流面积较天时，仍选用洪峰流量作为标准 国内部分抽水蓄能电站施工导流特性见表11一1。 当利用已建水库作上、下水库时，根据水库的调蓄作用及水 库的运行调度情况，在水库运行条件充许的情况下，尽可能降低 导流设计洪水标准。SSL抽水蓄能电站下池利用SSL水库，其 进/出水口围堰施工中实际填筑高程比设计高程低1：5m：为保 证汛期库水位不过围堰，通过水库管理部门采取措施调整库水位 予以保证；YX抽水蓄能电站利用加高改建原HW水库形成下水 库，为施工创造条件，采用放空水库施工围堰及永久泄水管： BQ抽水蓄能电站下水库进/出水口底板高程207m，BQ原水库 正常水位244m，采取降低库水位的施工方案，汛后将库水位降 至进/出水口底板高程以下，利用枯水期施工；ZHW抽水蓄能 电站下水库进/出水口围堰挡水标准采取汛限水位进行控制。 利用原有水库大坝加高或改建作为抽水蓄能电站的上或下水 军，加高或改建后天坝建筑物级别比原水库天坝的级别要高，按 加高或改建后大坝建筑物级别根据《水电工程施工导流设计规 范》NB/T35041一2014的规定确定相应导流建筑物的级别 ZHW抽水蓄能电站下水库利用原ZHW水库天坝续建加高形

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成，原ZHW水库库容为2300万m3，大坝的级别相当于3级 （中途停建），大坝续建加高后为1级建筑物。 利用太湖作下水库的MS抽水蓄能电站：下水库进/出水口 围堰的设计挡水标准采用太湖历年最高水位3.25m。 上、下水库进/出水口在输水系统贯通后为确保地下厂房正 常施工及机电设备安装，进/出水口的施工度汛应满足厂房施工 要求，考虑到厂房施工的重要性，度汛标准要求较高。参照《水 电枢纽工程等级划分及设计安全标准》DL5180确定电站厂房施 工期度汛标准。国内部分抽水蓄能电站厂房的施工度汛标准及度 汛方式如表11一2所示。

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11.2.2封闭库盆的导流方式。ZHW和BQ抽水蓄能电站上水 库利用库底排水廊道作为施工期泄流通道，导流方式为竖井结合 排水廊道：XLC抽水蓄能电站下水库施工期导流，前期采用机 械抽排，后期利用库底放空洞导流。 位于已建水库中的进/出水口的导流及施工方案。BQ抽水

NB/T100722018蓄能电站下水库进/出水口采取降低库水位枯水期干地施工；XHD抽水蓄能电站下水库进/出水口采用水下岩塞爆破进行施工，BLH抽水蓄能电站下水库进/出水口采用预留岩坎进行水下爆破进行施工。11.2.3对于利用已建水库或湖泊作为抽水蓄能电站上、下水库的工程，上、下水库进/出水口水下施工方案确定是最关键的间题。因此，本条规定应对上、下水库进/出水口水下施工方案作出专门设计，并经技术经济综合比较后确定上、下水库进/出水口水下施工方案。11.2.4水库初期蓄水前，应根据水源情况和上、下水库的特征库容，结合工程施工期供水系统、压力钢管充水泵或首台机组泵工况等条件，确定初期蓄水计划和实施方案。其主要内容包括：蓄水方式、满足第一台机组带水调试所需最低水量、水位变化范围、水位升降速度、蓄水起止时间及过程、通信条件以及与初期蓄水有关的水工建筑物监测工作安排、监测资料分析及监测成果反馈等。多数抽水蓄能电站水源来自下水库，利用天然径流蓄水。如果上水库有天然径流，当然也可以蓄存作为电站初期蓄水的水源。初期蓄水供水管道一般与相应水库的施工供水系统结合考虑，必要时需扩大施工供水系统的供水能力以满足水库初期蓄水的要求。以人工挖填形成的上（下）水库，一般的控制集水面积小，死库容也较小，约在几十万立方米以内。考虑首台机组以水轮机工况开始调试，所需水量总和不超过150万m3～200方m3，初期蓄水问题较易解决。地形较开阔、筑坝形成的水库，如死库容较大，可能形成数百万立方米的死库容。如施工期未能用废渣回填部分死库容，这类工程如建在雨量丰沛，集雨面积较大、有较大天然径流的地区，提前蓄水仍有可能满足要求。264

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死库容较大，即使提前蓄水，年径流量仍不能满足初期蓄水 要求的工程，如我国安徽省LYS抽水蓄能电站上水库，死水位 以下库容达506万m3，利用施工供水系统提前16个月向上水库 蜜水仍不能满足首次机组以水轮机工况调试所需的上水库水位和 水量的要求，采取以水泵工况首次启动，并在机组技术合同中以 文字形式达成协议

11.3料源选择与开采

11.3.1抽水蓄能电站库盆和地下系统开挖工程量大，料源选择 应优先充分利用水库库盆内开挖料和工程开挖料，其开挖石渣料 如果质量符合要求，可优先考虑用作人工骨料的原石料或坝体填 筑料，库内开挖料储量、质量不满足工程需要时，需考虑库盆外 建筑材料料源。SSL、THP、TA、ZHW、XLC等抽水蓄能电 站上水库大坝填筑料全部利用库盆和坝基开挖料；XLC抽水蓄 能电站下水库大坝次堆石料利用库盆和坝基开挖料中可用料及洞 挖料，主堆石料从料场开采石料；THP抽水蓄能电站下水库大 坝利用下水库溢洪道、进/出水口及开关站明挖石方和洞挖石方 填筑坝体：LYS抽水蓄能电站上水库大坝利用库盆开挖料、工 程明挖及洞挖料筑坝。 SSL抽水蓄能电站上水库工程采用挖填结合方式兴建，全 库采用钢筋混凝土面板防渗，总防渗面积17.48万m，上水库 土石方开挖总量495方m3，坝体填筑总量275方m3，整个工程 混凝土53.34万m3，上水库坝体堆石料及面板垫层料全部采用 库盆石方开挖料，混凝土砂石骨料全部采取外购商品料。ZHW、 XLC和HHHT抽水蓄能电站上水库工程全库采用沥青混凝土面 板防渗，上水库坝体堆石料全部采用库盆石方开挖料。LYS抽 水蓄能电站上水库天坝为钢筋混凝土面板堆石坝，大坝填筑量为 114.2万m，利用上水库开挖石料80.1万m3，利用工程洞挖 石料和下水库出口明渠开挖石料34.1万m3，利用砂石加工系统

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加工碎石料6万m3。TA抽水蓄能电站上水库库盆和坝基土石 方开挖475.77万m3，坝体石方填筑386.65万m²全部利用上水 库库盆开挖石料。YX抽水蓄能电站上水库由筑坝和库周山岭围 成，全库采用钢筋混凝土面板防渗，沟谷内没有明显的开阔盆 地，水库天然库容只有100多方m3，为了获得530方m3的总库 容，对周围山体进行大量开挖，上水库坝体堆石料源为上水库库 盆开挖的五通组石英岩状砂岩夹粉砂质泥岩和茅山组岩屑石英砂 岩夹粉砂质泥岩

11.4.5当坝较高、工程量较大时，面板分期施工是必要的，否 则会因为坝坡太长，给施工带来较大困难。面板分期施工，也有 利于防止裂缝，同时可使堆石填筑、混凝土施工在组织上更趋均 衡。同时也为施工期提前蓄水受益创造条件。面板纵缝分缝宽度 应根据施工条件确定。为了便于滑模制作、操作和混凝土分料入 仓浇筑，一般取12m，墙边根据情况取12m或6m。浇筑块过天 施工困难，过小分缝太多。滑模施工的作业平台宽度：《水工建 筑物滑动模板施工技术规范》DL/T5400规定不宜小于10m； 《混凝土面板堆石坝施工规范》DL/T5128规定不宜小于15m； 《水电工程施工组织设计规范》DL/T5397规定不宜小于9m。 SSL抽水蓄能电站上水库采用钢筋混凝土面板全库防渗，库顶 周长1595m，其坝顶和库顶宽度10m；LYS抽水蓄能电站上水 库采用钢筋混凝土面板堆石坝，其坝顶宽度8m；XLC抽水蓄能 电站下水库库岸采用钢筋混凝土面板全库防渗，库顶宽 度7.2m。

序。铺筑斜坡沥青混凝土面板，多采用从坡脚到坡顶一级铺设； 当斜坡长度过长（≥120m），或因导流、度汛需要，采用二级铺 设，采用二级铺设时，临时断面的顶宽应根据斜坡牵引设备的布

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置及运输车辆的交通要求确定，一般不小于10～15m。ZHW抽 水蓄能电站、XLC抽水蓄能电站和HHHT抽水蓄能电站上水库 均采用沥青混凝土面板防渗，其坝顶和库顶宽度10m；XLC抽 水蓄能电站下水库大坝为沥青混凝土面板堆石坝，坝顶宽 度10m。 ZHW工程沥青混凝土防渗面板按结构分为四层，由下而上 为整平胶结层、排水层、防渗层、封闭层；面板防渗层厚10cm 排水层厚库岸8cm，库底10cm，防渗整平层厚8cm，均采用 层摊铺、分序压实；封闭层厚0.2cm，分两层涂刷。防渗面板铺 筑采用分条幅流水作业，前铺后盖法施工，条幅宽度采用5m 6m。主要施工程序为：下卧层整平、喷除草剂、喷底层涂料， 根据防渗面板结构按整平胶结层、排水层、加厚层、防渗层、封 闭层分层依次由下而上进行摊铺和碾压。 库底沥青混凝土摊铺施工，采用摊铺机摊铺，分条幅平行流 水作业、前铺后盖法施工，条幅宽度可到4m～5m。条幅铺设方 向，一则取决于垫层的工作面条件，另一方面也要考虑铺设的条 幅尽可能伸长，以减少施工接缝。沥青混凝土运输、转料、喂料 等工序同公路沥青混凝土路面摊铺类似。 斜坡上沥青混凝土排水层和防渗层的摊铺与库底所采用的方 法基本相同，使用的摊铺机、碾压机也一样，所不同的是斜坡上 的机械均由坡顶的卷扬机牵引，条幅施工长度与斜坡长度一致， 斜坡沥青混凝土摊铺自下而上纵向进行，沥青混合料用自卸汽车 运至坝顶，并卸入卷扬门机的料斗中，经斜坡喂料机把料喂到斜 坡摊铺机中，摊铺机自下而上进行铺筑，当摊铺到坝顶时，斜坡 喂料机被提起，斜坡喂料机也驶入卷扬门机中，然后三者一起移 到下一条带施工。每一条带的宽度由摊铺机和工作面决定，沥青 混凝土拌和物的状态决定了摊铺宽度。一般情况下，库底摊铺比 斜坡摊铺速度快些。由于受摊铺料斗容量限制，自下而上铺筑 条幅时需要喂料机不断的向摊铺机供料。

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11.4.9本条规定了输水系统施工支洞布置的原则和进行施工支 洞布置时着重要注意的问题。施工支洞的布置应考虑机组发电顺 序、尽量从同一方向进入，施工支洞封堵时可以退出，确保一条 输水系统完工并不受另一条输水系统施工的影响。LYS、ZHW、 YX抽水蓄能电站输水系统的施工支洞布置均从输水系统的同 侧进入。 11.4.10～11.4.11钻爆法与掘进机法（TBM）是自前隧洞开 挖中两种行之有效的施工方法，两者各有所长，因此，评价一个 工程适宜采用哪一种开挖方法，通过综合技术经济比较后才能 确定。 采用钻爆法开挖输水系统平洞时，施工方案主要根据围岩类 别及岩石抗压强度、断面尺寸、施工进度、施工机械化程度和施 工技术水平等因素选定的；同时还强调条件许可应优先采用全断 面法开挖。 圆形隧洞选用分部法开挖时，尽量避免扩挖底角，目的是为 了避免增加施工附加量，降低施工成本。LBG水电站圆形隧洞 施工采用洞底垫渣作为出渣道路，避免了扩挖底角。 提出了可供选择的竖并式或斜并式压力管道几种常用的施工 方法，并强调通过技术经济比较后择优选定施工方案。爬罐法施 工导井施工空间极小，作业环境非常差，而反并钻机施工导井作 业环境及安全方面要好很多，故竖并或斜并导并施工在条件许可 的情况下，推荐优选选用。 将TBM应用于50°左右的陡倾角斜并的开挖是日本抽水蓄 能电站建设的一大特点。首先在下乡抽水蓄能电站倾角37°、长 度485m的上斜并段成功地使用TBM由下往上开挖Φ3.3m的导 洞，然后由上往下用TBM扩挖成Φ5.8m的断面；盐原抽水蓄 能电站倾角52.5°、长度438m、Φ2.3m的导洞采用TBM开挖； 葛野川抽水蓄能电站倾角52.5°、长度745m、Φ7m的斜井，采 用TBM由下往上开挖Φ2.7m的导洞，然后由上往下用TBM扩

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挖成Φ7m的断面；神流川抽水蓄能电站倾角48°、长度935m、 6.6m的斜井，采用TBM由下往上全断面开挖；小丸川抽水蓄 能电站长约900m的上斜并，Φ2.7m的导洞和Φ6.1m斜井扩挖 都采用TBM施工。采用TBM施工长大斜并可以使工人的作业 安全和作业环境大大改善，可以取消中部施工支洞，施工进度比 常规钻爆法要快。采用普通钻爆法施工斜井，导洞加扩挖综合平 均月进尺30m左右；采用TBM开挖导洞，然后用TBM扩挖斜 并，综合平均月进尺达50多m；采用TBM全断面开挖斜井平 均月进尺达70多m，最大月进尺达115.5m。葛野川抽水蓄能电 站采用TBM开挖导洞平均月进尺115m：最大月进尺166m：采 用TBM扩挖斜并平均月进尺97m，最大月进尺173m。 TBM施工斜井在安排施工进度时应考虑设备组装、准备及 解体撤出作业的影响。TBM设备组装和准备需3个～4个月 其解体撤出也需1个～2个月，隧洞开始一段不能用TBM而需 采用常规钻爆法施工，此段长度一般为50m～60m。 11.4.12GZ抽水蓄能电站和THP抽水蓄能电站的斜井采用钢 筋混凝土衬砌，其混凝土衬砌采用特制的斜并滑模施工，GZ推 水蓄能电站一期工程斜井滑模平均月滑升102.9m，最高月滑升 149m；THP抽水蓄能电站斜井滑模最高月滑升达231m。 11.4.13通过采用先进行围岩固结灌浆、后进行钢管安装和回 填混凝土的施工程序，采用预理专用灌浆管进行钢衬回填灌浆的 施工工艺，采用微膨胀混凝土回填钢管外部空间的施工方法：或 其他适用的灌浆方式以避免在钢衬上开孔进行灌浆。 某抽水蓄能电站一期工程上游高压钢衬支管按常规设置了许 多灌浆孔，以满足围岩固结灌浆、混凝土衬砌回填灌浆和钢衬接 缝灌浆的需要。灌浆孔处设置孔口补强板和封孔孔塞，由于灌浆 孔封孔焊补工艺上未注意严格检查和控制，导致一些灌浆孔封孔 焊接存在砂眼、气孔等缺陷。充水运行后，在高压水作用下出现 焊缝被击穿，扩大渗水现象，高压水外渗，渗漏排水量呈阶梯状

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用施工支洞、竖并和斜井等型式。对于特大型洞室，为了争取工 期，设双向通道。 高边墙、大跨度洞室开挖，最关键的首先是顶拱层的开挖。 顶拱层的开挖决定于跨度大小和地质条件。一般情况下，如地质 条件充许，先开挖中导洞，然后两侧跟进扩大开挖，如THP、 TB、GZ、TA等蓄能工程。若围岩的稳定性较差，采用两侧导 洞先掘进，并随即进行初期支护，中间岩柱起支撑作用，然后再 进行中间预留岩柱的开挖与支护，如DCS水电站、YX抽水蓄 能电站等项自。但也有例外，如XLD水利枢纽工程和XLC抽水 蓄能电站。XLC工程厂房顶部围岩为薄层页岩，近似水平，稳 定条件很差，在对厂房顶部岩体进行预应力锚索等加固处理后： 采取了先挖中间导洞随即进行支护，再两侧扩挖跟进的施工方 法，也取得了成功。 岩壁梁层采用预留保护层开挖，即中间岩体拉槽超前、两侧 保护层跟进。保护层的厚度以中间岩体爆破时产生的松动范围不 超过保护层为原则，一般为2.5m～5m。中间岩体采用潜孔钻垂 直钻孔，分段爆破，保护层开挖采取凿岩台车水平造孔爆破。 地下洞室群中，主厂房、主变室及尾闸室多数皇平行布置： 且距离较近。主厂房的上、下游边墙常有大小不同的洞室相交， 如下游边墙上有母线洞、尾水洞在不同高程与厂房相交，上游边 墙有高压管道与厂房相交。每一洞室的开挖均会不同程度的对周 围岩体的稳定产生影响，为此，采取一系列工程措施，防止围岩 失稳，例如：尽可能先开挖与主厂房相交的“小洞室”、即采用 “小洞”进“大洞”的开挖方法。当在进度安排上难于满足先开 挖“小洞”，而必须先开挖主厂房、后开挖“小洞”时，则“小 洞”，开挖采取先导洞后扩天，先加固周边岩体然后再进洞开挖的 方案，并采取浅孔小炮，多循环、弱爆破等措施，以减少对围岩 的破坏。 11.4.23根据《水电水利工程岩壁梁施工规程》DL/T5198规

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定，岩锚梁混凝土的分段长度以8.0m～12.0m为宜，缝面宜设 置键槽。

11.5.1施工交通运输按使用性质划分为对外永久交通线路和场 内临时交通线路，是根据我国水电水利工程建设的多年实践经验 拟定的。《水电工程施工组织设计规范》DL/T5397已有明确 说明。 对外交通线路，一般指由上、下水库、电站厂房区及其他建 筑物、枢纽管理区等地之间及与外界联系的交通线路。 场内交通线路，一般指因施工需要而修建的交通线路，工程 建成即完成使命，如入库（基坑）道路、施工支洞、采料、出渣 等交通线路以及各施工工厂、生活区之间的交通。 对外交通一般运距较长，运输量和运输强度相对比较稳定： 运输工具比较单一，而且在工程竣工后大多还要作为电站的永久 对外交通。施工期一般自成系统，但对上下水库连接公路往往视 为对外交通的一部分。 对外交通运输方案选择的正确与否直接影响工程的进度和造 价，因此必须慎重对待。在进行方案比较时，进行综合分析，技 术上满足施工进度对运输的要求，运行必须方便灵活。方案本身 经济合理，工期短，便于与场内交通衔接。 合理地组织超限运输是场内外交通运输设计必须要考虑的重 要因素之一，其中也包括转运站的设置。 强调场内交通规划设计要配合施工总布置总体规划，是要求 在方案比较时，方案要服从总体规划，进一步论证总布置方案的 可行性是一个方案优化过程。 施工交通运输设计所需的基本资料在《水电工程施工组织设 计规范》DL/T5397附录A中已有详细说明。结合抽水蓄能电 站的特点及工程所在地的具体条件，从实际出发，所收集的资料

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内容可增、可减，无需面面俱到，求全一致，但必须满足进行交 通运输方案选择时对基本资料的要求。 考虑到施工交通的一些特殊情况，如重大件运输、使用期短 的临时道路等，由于地形、地质条件的限制，往往难以满足某些 技术指标的要求，因此充许在采用标准时有一定的灵活性，在保 证安全的前提下经过充分论证充许适当降低标准。由于受到各种 因素的制约，部分水电工程的场内公路的一些技术指标如平曲线 半径、路线纵坡、视距等，均采用了降低标准的办法。但同时水 电工程交通运输多采用较大吨位的车辆，路面宽度主要受车型 控制。 重大件运输是水电工程施工交通运输的一大特点和难点，但 占运输总量比重小，往往是一次性通过后就不再发生，因此，设 计指标不要过高，只要能保证能安全通过即可。可以采用减速、 重大件运输时限制其他车辆通行等措施，然后确定其极限指标。 桥涵设计荷载的满足情况要根据具体情况进行综合比较分析，来 确定采用何种通过方式，如绕行、加固、新建等。 施工交通道路必须保持良好的技术状态，才能安全、舒适、 经济地完成其运输任务。通过多年的实践，路况与运输成本的关 系已逐渐被人们所认识，随着社会的发展和进步，安全文明施 工、环境保护等方面的要求也更高了。因此本条对此作了明确规 定，以期在设计工作中重视水电工程场内外施工道路的运行安全 和环境保护问题。

便、灵活、可靠、适应性强、投资少、工期短的特点，可以独立 完成水电工程施工的运输任务。铁路运输一般不够灵活，适应性 较差，且投资天、工期长。水路运输同样存在不够灵活，适应性 较差的问题，且河道通航往往受季节性影响。铁路运输和水路运 输都难以独立完成水电工程施工的运输任务，必须和公路运输结 合使用，或者作为施工交通运输的辅助（或备用）方式。因此，

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在进行施工交通运输设计时应优先考虑采用公路运输方式。 对外交通运输方案的选择直接影响水电工程的进度和造价， 要慎重对待。方案比较时，需要进行综合分析，选择技术上满足 运输要求，运行上方便灵活，便于与场内交通衔接，经济合理， 工期短，并能减少占地面积和中转环节的对外交通方案。 选定方案的运输能力必须满足施工各时期的施工交通运输需 要。尽可能减少中转、确保物资器材运输及时、安全可靠是保证 运输能力、减少装卸费用及物质损耗所必须。 要了解当地的交通规划，使对外交通运输方案尽量与之相结 合，这样既能做到充分利用国家、地方交通运输资源，也能使当 地经济更多地从水电开发中受益。 11.5.3LYS抽水蓄能电站不设转运站，业主供应物资采取供 货商直接送到工地，施工单位自身采购的物资由施工单位自行解 决，工程大件运输专门设大件运输标，由大件运输公司运至工 地，重200t的分裂变压器经海运至上海港转铁路运至火车站， 然后卸至平板车运到工地，超限件水运至南京扬子石化码头再经 公路运至工地。XLC、TA、YX、BQ、ZHW抽水蓄能电站施工 阶段也不设工程专用转运站。 SSL抽水蓄能电站进口机电设备在天津新港到岸，满足铁 路运输的运至工地附近的火车站，再由公路运至工地，超限件由 天津新港经公路运输到工地。 TA抽水蓄能电站主变压器（长9.52m×3.4m×3.85m，重 190t）及桥机（24.05m×3.2m×2.9m，重60t）为国内生产， 由发货地选定发送方案，经铁路按超限线路行驶运至工地附近的 火车站，卸至平板车，过大河水库桥（桥的设计荷载为：汽超 20，挂一120）经104过道运至工区。国外生产的设备可由青岛 港（前湾港）起岸，铁路或公路运至工地。对已超过铁路运输建 筑限界的设备物质由公路运输，运输线路建议为青岛港（前湾港） →胶南→诸城一→贾悦→马站→沂山→沂源一→莱芜→泰安。

在进行施工交通运输设计时应优先考虑采用公路运输方式。 对外交通运输方案的选择直接影响水电工程的进度和造价， 要慎重对待。方案比较时，需要进行综合分析，选择技术上满足 运输要求，运行上方便灵活，便于与场内交通衔接，经济合理， 工期短，并能减少占地面积和中转环节的对外交通方案。 选定方案的运输能力必须满足施工各时期的施工交通运输需 要。尽可能减少中转、确保物资器材运输及时、安全可靠是保证 运输能力、减少装卸费用及物质损耗所必须。 要了解当地的交通规划，使对外交通运输方案尽量与之相结 合，这样既能做到充分利用国家、地方交通运输资源，也能使当 地经济更多地从水电开发中受益。

11.5.3LYS抽水蓄能电站不设转运站，业主供应物

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BQ抽水蓄能电站对国内采购的王变压器（9.4mX3.4mX 4.4m，重200t）及桥机大梁（21m×4.5m×2.7m，重45t）等 设备，由发货地选定发送方案，经铁路按超限运至河南获嘉站 （四三二处），卸至平板车由货站库区东门一获（嘉）武（陟）公 路一获嘉外环一薄（壁）亢（村）公路一薄壁镇。 XY抽水蓄能电站最重件为主变压器，其重量约200t；最宽 件为分半蜗壳（带座环），其运输尺寸为11.7m×5.8m×3.0m （长×宽×高）；最长件为桥机天梁，长约25m；最高件为球阀： 高约4.6m。本工程重大件设备的运输将采用不同的运输方式： 即铁路、水运及公路联运的运输方式。由铁路及海运的重大件均 在肖厝港卸货，然后转公路运输的方式运至工区。 11.5.4场内交通要符合施工总布置的规划，并满足施工总进度 的要求。 水电工程地形、地质条件一般都比较复杂，边坡的稳定问题 直接关系到工程施工的正常进行和人民生命财产的安全，要加以 足够重视。特别是对于易形成高陡边坡的地段尽量采用隧道 通过。 对施工临时线路标准规定在“满足施工要求和安全运行的前 提下”，允许有一定的灵活性，适当降低标准。这主要是针对抽 水蓄能电站地形高差大，展线困难，道路迄始点及布线受多种因 素制约，往往难以满足现行规范的技术要求。尤其是场内入库 （下基坑）道路的纵坡，以往施工中曾用过12%甚至14%的 坡度。 全库防渗方案的封闭式库盆的人库交通方式。SSL抽水蓄 能电站上池在1：1.5的岩坡上开挖一条4.5m宽的10%坡度的 入池斜坡道，池底钢筋混凝土面板施工完毕后，用低标号混凝土 将斜坡道回填。THP抽水蓄能电站上水库采用石渣填筑一条入 库道路，库底沥青面板施工完毕后，拆除入库道路，THP抽水 蓄能电站上水库在进/出水口部位设置了一条永久卷扬斜坡道

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供库底清理及检修用。XLC抽水蓄能电站下水库采用施工支洞 进入库底，待库底沥青混凝土面板施工完毕后，对施工支洞予以 封堵。XLC抽水蓄能电站上水库采用石渣填筑一条入库道路。 ZHW抽水蓄能电站上水库库底及库坡沥青混凝土施工时，在上 水库西南侧库坡修建一条由库顶至库底的临时道路，该施工道路 主要特性：路面宽6m，碎石路面，最大纵坡10%。

11.6.2稀释沥青由于渗入的有机溶剂是液体燃料，

11.6.2稀释沥青由于渗入的有机溶剂是液体燃料，容易挥发， 闪点低，故要注意防火。 不同牌号、不同批次的沥青：从外观上不易准确区分，如相 互混杂，或受热软化相互黏结，就很难处理，甚至造成工程事 故。故沥青按产地、品种、牌号分别存放。 沥青混凝土拌制设备的额定生产能力一般是针对道路工程： 水工沥青混凝土中细骨料用量较多，需延长搅拌时间才能保证成 品质量，因此导致实际生产能力下降。国内外工程实践表明，拌 制水工沥青混凝土的设备实际生产能力一般为额定生产能力的 65%~75%。 沥青混凝土拌和厂厂址远离易燃仓库与建筑物，可减少发生 火灾的可能性。由于生产过程中会产生天量有毒烟尘，因此要求 远离生活区。厂址靠近铺筑现场，除便于生产管理、避免沥青混 凝疑土离析外，还能减少运输过程中的温度损失，确保施工质量。 沥青混凝土骨料总用量较少，且骨料级配与常规混凝土骨料级配 差异较天，另设置沥青混凝土骨料加工系统。ZHW抽水蓄能电 站由工程砂石加工系统向沥青混凝土施工单位提供20mm~ 40mm的状灰岩半成品人工骨料，由沥青混凝土施工单位按要 求二次破碎筛分加工沥青混凝土骨料。XLC抽水蓄能电站由下 水库砂石料加工系统向沥青混凝土施工单位提供20mm～40mm 的灰岩半成品人工骨料；HHHT抽水蓄能电站由下水库砂石料

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施工供水系统宜尽可能与永久供水相结合，SSL抽水蓄能 电站施工供水系统后期改建成永久供水系统；LYS抽水蓄能电 站施工供水系统后期部分改建成厂房消防用水供水系统。 对施工供水系统的调节水池及中转水池的容量的规定 ZHW抽水蓄能电站上水库施工供水系统的中转水池容积为 300m3，相当于上水库加压泵站1小时供水量；XLC上水库施工 供水系统的中转水池容积为200m3，相当于上水库加压泵站0.6 小时供水量。 LYS抽水蓄能电站施工供电系统作为永久厂用电的备用 电源。

11.7.5～11.7.6FN抽水蓄能电站上水库死库容为753方m， 在进行施工总布置规划时，尽可能利用上水库死库容作为弃渣 场；日本神流川抽水蓄能电站部分弃渣就填在上水库坝的上下游 坝脚，下游坝脚弃渣堆高30多米，上游坝弃渣堆高50多米， 仅比进/出水口底板高程低2.5m；SSL抽水蓄能电站上池渣场 就布置在坝后。 位于岩溶地区且采用局部防渗方案的水库，其库区死库容不 宜布置弃渣场。LYS抽水蓄能电站上水库死库容为506万m3 可行性设计阶段在库区死库容内设置一个渣场，施工阶段将库内 香场调整到坝后。 渣场做好挡渣坝和周边排水设施的设计，以确保渣场的 稳定。 11.7.7根据库盆、坝基、地下洞室等设计开挖工程量及道路修 筑和场地平整开挖工程量、地质资料和不可用料分选标准，确定 并计算可用料和不可用料数量；根据坝体、围堰、场地平整等各 种填筑所需填筑方量及加工人工砂石骨料所需石料方量；根据施 工进度计划和开挖料存储规划，确定可用料的直接利用率和二次

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倒运率；根据折方系数、损耗系数计算开挖料的使用数量、弃渣 数量及由料场开采的数量。 11.7.8施工总布置规划应考虑水土保持和环保要求，废水和污 水处理系统应根据枢纽布置和施工布置采取分散或集中布置方 案。SSL抽水蓄能电站在交通洞洞口附近设一座施工废水处理 厂，将地下系统施工废水处理达标后排放到指定地方；LYS抽 水蓄能电站在下水库进/出水口右侧设一座施工废水处理厂，处 理地下系统施工废水，在生活区附近设一座生活污水处理厂，各 施工单位的生活污水统一排至生活污水处理厂进行集中处理，施 工废水和生活污水处理达标后，用泵站排到纳3km外的水库的 下游；ZHW抽水蓄能电站在下水库进/出水口下游设一座施工 废水处理厂，将地下系统施工废水处理达标后，经二级加压泵站 加压排至水库下游；YX抽水蓄能电站在上水库主坝下游设上水 库废水处理系统，处理上水库施工废水，在工程两个主要渣场下 游分别设置废水处理系统，处理从弃渣中渗出的废水，在厂顶施 工支洞洞口和进厂交通洞洞口分别设置废水处理系统，处理地下 系统施工废水，在生活区设置污水处理系统，集中处理生活污 水，共设置五座废水处理系统和一座污水处理系统，

11.8.1～11.8.3抽水蓄能电站工程建设一般划分为四个阶段： 工程筹建期、工程准备期、主体工程施工期和工程完建期。控制 总工期的关键线路一般为：厂房通风洞（或厂顶施工支洞）一→厂 房开挖及支护一→厂房一期混凝土浇筑一→机电设备安装、调试及发 电。为缩短工程建设总工期，将位于关键线路上的单一的主体工 程（厂房通风洞或厂顶施工支洞）安排在筹建期进行施工，工程 总工期从地下厂房顶拱开挖开始计算。 国内一些抽水蓄能电站如SSL抽水蓄能电站、GZ抽水蓄能 电站二期、TA抽水蓄能电站、TB抽水蓄能电站、LYS抽水蓄

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国家发展改革委和建设部2006年发布的《建设项目经济评价方 法与参数》（第三版），并参照国家有关部门颁发的抽水蓄能电站 最新政策及现行相关技术标准进行。 具体计算内容可以参照原电力工业部1998年3月印发的 （抽水蓄能电站经济评价暂行办法》、原国家电力公司1999年3 月印发的《抽水蓄能电站经济评价暂行办法实施细则》。 12.1.4对于本网消纳的新能源基地，抽水蓄能电站的运行应以 配合电网运行为主，经济评价仍按12.1.1～12.1.3执行。 12.2国民经济评价 12.2.1~12.2.4对抽水蓄能电站经济评价中关于国民经济评价 部分的内容与原则做了进一步说明。 抽水蓄能电站与火电站一样同属于二次能源，但其运行特性 及在电力系统的作用与任务与火电大不相同。抽水蓄能电站与常 规水电站相比，在电力系统中的作用与效益也有所不同，抽水蓄 能电站具有调峰、填谷的双倍功效，常靠近负荷中心地区，可以 承担电力系统的紧急事故备用、调频、调相，快速跟踪负荷变 化，在提高电力系统的供电质量与可靠性方面具有重要作用。在 进行国民经济评价时，需充分考虑到抽水蓄能电站的这些运行特 点及在电力系统中所产生的多方面的效益。抽水蓄能电站的经济 效益一般分为静态效益与动态效益，也具有明显的社会效益。 抽水蓄能电站经济效益中，一般选择等效替代方案进行计

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算，其静态效益主要指替代火电容量与电量所带来的减少电力投 资、节约运行维护费和燃料费所产生的效益；其动态效益主要指 承担电力系统负荷备用、事故备用、调频调相、快速跟踪负荷等 所带来的运行费与燃料费的节约，以及对系统供电质量与可靠性 的提高所产生的经济效益。 抽水蓄能电站的社会效益主要体现在项目建设对地区社会经 济发展与人民生活水平提高方面所起到的促进作用，以及改善电 力系统的电源结构，改善火电运行条件，具有显著节煤效益，从 而减少火电对大气环境污染所产生的环保效益。 对抽水蓄能电站的国民经济评价，应当全面分析计算抽水蓄 能电站在电力系统中所产生的各种可能存在的效益，进行定量分 析计算，纳入到效益与费用流程中进行分析，尽可能全面客观合 理地计算抽水蓄能电站的国民经济评价指标，论证项目建设对国 民经济所作出的责献。在国民经济评价中，目前存在的问题是对 其经济效益的计算主要反映的是其静态效益，对其动态效益的计 算还缺乏完善的统一的计算方法，尚不能完全反映其经济效益： 这在某种程度上影响了抽水蓄能电站的投资效果，光其对抽水蓄 能电站财务评价效果的影响更大。 12.2.5关于抽水蓄能电站国民经济评价中不确定性分析的内容 和方法与常规水电站基本同，不确定性分析因素包括：项目建

12.3.1～12.3.7对抽水蓄能电站的财务评价内容与原则作了进 一步说明。 按照边际成本理论，采用可避免容量与电量成本来确定抽水 蓄能电站的上网容量价值与电量价值的办法，由此确定的容量价 洛与电量价格可称为“效益电价”，可以解决抽水蓄能电站的财 务效益“看得见”“算得出”的问题。

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为从财务上合理评价抽水蓄能电站的可行性，其财务效益的 落实与建设、运行管理机制与财务核算方式密切相关。分析国内 外抽水蓄能电站的运行管理机制，在经营方式上，有独立经营、 租赁经营和电力系统统一经营等方式，在电价政策上与财务核算 上采用两部制电价，无其重视容量的作用，按照能保证电站正常 运行与经营，并略有微利的原则确定其电价水平。 《国家发改委关于完善抽水蓄能电站价格形成机制有关问题 的通知》发改价格【2014］1763号文，“在电力市场形成前，抽 水蓄能电站实行两部制电价，电价按照合理成本加准许收益的原 则核定。其中，成本包括建设成本和运行成本；准许收益按无风 险收益率（长期国债利率）加1%～3%的风险收益核定。容量 价格主要体现抽水蓄能电站提供备用、调频、调相和黑启动等辅 助服务价值，按照弥补抽水蓄能电站固定成本及准许收益的原则 核定。电量价格主要体现抽水蓄能电站通过抽水发电量实现的调 峰填谷效益，主要弥补抽水蓄能电站抽水发电损耗等变动成本。 上网电量价格按当地燃煤机组标杆上网电价执行，抽水电价按燃 煤机组标杆上网电价的75%执行。”此电价规定较好的解决了抽 水蓄能电站运行成本、还本付息、税收及利润问题，保证电站正 常运行，使抽水蓄能电站在电力系统中的各种功能都得到充分发 挥DGJ32TJ165-2014建筑反射隔热涂料保温系统应用技术规程，从而起到重要价用。按此规定测算的容量价格低于可避免法 测算的容量价格时，即可认为项目在财务上是可行的。 目前抽水蓄能电站经济评价没有一个科学、合理的方法，需 要在今后多个电站实际运行过程中总结、提炼，得出一套合理的 计算、评价方案，能够体现出抽水蓄能电站在电力系统中真实的 价值。

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抽水蓄能电站项自建设在进行国民经济评价与财务评价的基 础上，其综合评价可从以下几个方面加以分析： （1）通过项目本身的建设条件与同类电站、替代电站的技术 经济指标的比较，进一步说明建设项目的技术经济指标的优 越性。 （2）通过对抽水蓄能电站在电力系统电价作用和效益及电力 系统对抽水蓄能电站需求分析，进一步说明电站建设的必要性。 （3）通过对抽水蓄能电站上网电价的分析，论述项目电价的 现实性与可操作性，说明项目在电力市场中的竞争能力和用户的 承受能力等。 （4）进一步论述项目建设对地区社会经济的贡献及对环境状 况的影响等。