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GB／Z 6113.3-2019 无线电骚扰和抗扰度测量设备和测量方法规范 第3部分：无线电骚扰和抗扰度测量技术报告

假定在远场条件下，室外磁场分量H。和室外电场分量E。的比为常数，即：E。H。Z。，弄

在4.4.3.2中所述的场强分类中，式（B.9)用来确定场强等级之间的边界，这时，式（B.9)可重写为

该式直接由式（B.6)得出，在Emx》(Emm，E)的情况下，近似表达式成立。在后一种情况下，E.与 Em无关。 类似于B.1.在已知f（H。）的情况下，分布函数f（E。）由下式给出：

该式直接由式（B.6)得出，在Emx》Emin，E，的情况下，近似表达式成立。在后一种情况下，E 无关。 类似于B.1.在已知f（H。）的情况下CJJ／T 117-2017 建设电子文件与电子档案管理规范(完整正版、清晰无水印).pdf，分布函数fE。）由下式给出：

常数CE。和CH。之间的关系满足CE。=CH。·Z。 当然f(H)和f.（H.)也可以用类似的方法变换为f（E)和f.（E)。

................(B.16)

f(E.)dE。 pr(E。≥EL)=E f(E。)dE

根据4.4，在本附录中，感应的非对称开路电压U.的分布函数（U.）可由联立场强分布函数（参见 附录B)和因子G和L的分布函数求得。接着，可以通过计算求得U大于或等于给定值U,的概率pr U≥U.1。这个结果已用在4.4.3.3中。 如同附录B，假设室外磁场强度H。可表示为H。=（k/P)/(rZ。）或E。=（k/P）)/r，其中k为常数， D为发射机功率，2。为自由空间波阻抗，广为观察点到发射机之间的距离；并且还假设产生场强H。和 E。的发射机位于环形区域的中心点。环形区域内圆半径为Rmi，外圆半径为Rmx。内边界场强为 max或Emax，外边界场强为Hmin或Emin。附录B说明了需要这些边界值的原因，并解释了所有那些关 系式的推导都是从磁场强度开始的，即采用由U.=G·H定义的因子G。由U=L·E定义的因子L 的场强关系式将在B.2中讨论

C.2基于磁场H的关系式

假设场强分布函数于，（H f.（H。）·f（G。）。此联合分布给出了当室外场强等于H。，并且室外因子G等于G。时的位置分布。然 后通过U=G。·H。的变换，就可求出非对称电压等于U.而因子G等于G。时的位置分布。因为：

U=f.(H。)dH。,或f(U,)= （Ha: dU./dH.

f(G) Ch.Gf(G.) f(Uh,G。)= U .( C.2 G

如果采用附录B导出的分布函数，即当假设，（H。）三CH。/H。（见式（B.6）)时，那么这个公式的右 侧等号是成立的。如果用f（G），那么就需要考虑建筑物影响A。因此，需要采用B.2中讨论 的f.（H，）。 在U.和G。的允许边界上对联合分布进行积分，可求得概率力r（U≥U.：

CH.Gf(G.) (Uh>U.)= dU dG C f(G。)dG U ......(C.3 U

图C.1U.和G充许的取消范围处在多边形(GL,U.)(GL,U,) GU.G.U.和G.U,之内。对于给定的U.值，双阴影部分代表了概率pr(U.≥U

在直接计算时，由式（C.3)表示的概率pr(U≥U)可由式(C.4)计算得到：

Mc和Sc是截断因子为αc的因子G的平均值和标准差。变量和r由式（C.5)给出。而取决于U.值 的yyiv名、之和8，由式(C.6)~式(C.11)给出。

在采用因子G,的情况下，可利用式（C.4)。只要用E[A，"]CH替代CH。，用Hi.mim和Hi.max替 和Hmax即可（见B.3）。 式（C.4)～式（C.11)用来计算表10中的数据，而计算结果列在图16和图17中

C.3基于电场E的基本式

假设是在远场条件下，那么室外电场强度可以用来计算与系数L。相关的概率pr《U.≥U.)，见 4.4.2.3.3。在那种情况下，式（C.4）式（C.11)可以应用，只要用Ce。代替CH。，Emax代替Hmax，Emin代替 Hmin，L。代替G。，M和SL代替Mc和Sc即可。换言之，只要所有的磁场用相应的电场来替代即可应用 式(C.4)~式(C.11)。 在采用系数L的情况下，与采用系数L。时所涉及的相类似的注释同样适用，但也不要忽视4.4.4.2 末尾处的“注3”

本附录研究在感应开路电压U大于或等于给定电压U.的情况下的捕座数N。(U≥U.）。推导此 值需要诸多步骤。首先，要研究得出经受某个场强H。的插座密度的概率密度n（H。）；然后应用在附录 B和附录C中已经讨论过的由环形区域（RSA）构成的简单模型，以及使U归一化到磁场强度上的因子 。来计算在附录C中描述过的联合分布n（H。，G。）；再在有关的参数值允许的范围内对N。U≥U. 仿效联合分布因子的算法进行积分。当因子G和建筑物影响A，结合在一起应用时，可以采用附录C 中的同样的方法

D.2基于磁场H的关系式

假设在上述的发射机周围每平方米插座的平均密度为μ，在r和r十dr间的环形单元区域内的 数dn（r）由下式给出：

dm（r)=μ2元rd

应用公式H。=（k/P）/（rZ。）（见附录B)和式（D.1)由场强范围H。（r）到H。（r十dr）所确定的区 域内的插座数dn（H.）由下式给出

在有N个发射机的情况下，第个发射机用《k，，P，)来表征。如果在该发射机周围的插座密度为 u，则dn（H。）可以写成

此模型中的正态分布函数n（H。）由下式给出

k,P, dho dn(H。)= dHe 2元μ,k,P; ZH ·(D.3 Z? H3 H

m(H。)= dH。 H。 CH uikip

正如所期望的，分布函数n（H。）等于附录B中所讨论的f.（H。）。 如果N为RSA内插座总数，并由Hx和H来确定RSA区域的边界，则需要满足下列关系

或代人式(D.4)后成为

NT= n(H)dH Hmin CH H

通过式(D.4)和式(D.5)建立了N和CH。之间的关系，若感应开路电压U≥U,的插座数N。(U 40

U)与由附录C中式（C.4)导出的概率pr(U≥U.的表达式等同。由此N.U≥U.可写为：

4 Hmi Hma U

式(D.6)中各变量的含义在式（C.4)～式(C.11)中已作了说明。在附录C中还说明了如何变换式 D.6），进而利用因子G进行计算。 假设N已知，并选用Hmx，式（D.7)中还有两个“未知数”CH。和Hmin。如果在某一地区，CH。可由 式(D.5)计算得到，那么随之可求出Hmin。这样，式（D.8)中所有的变量都已知了。如在4.4.4中所讨论 的，另一种可能性是确定那个地区的Hi·而C.可用式（D.7)来计算

D.3基于电场E的关系式

假设在远场条件下，室外电场强度和系数L可以用来计算N。(U≥U.)，则可以应用式（D.8)，只需 用CE。代替CH。，Emx代替Hmax，Emin代替Hmin，L。代替G。，而Mc和Sc由M,和S.代替即可。换言之 只要将所有的磁场替换为相应的电场就可以应用式（D.8）。 如果E。=（k/P）/r，根据对偶关系，式（D.4)和式（D.5)可写成：

武(D.6)也可写成

dN(E) E dE E

CE。=2元 ujkp CE Vr

本附录汇总了大量的数学关系式，包括在附录C和附录D中用到的所谓的误差函数。在E.2中也 给出了一系列误差函数的表达式，它们应用在以附录C和附录D中所描述的数学表达式为基础的计算 机计算中足够精确。E.3综合分析了一些数学关系式，其中包括对数正态分布函数和误差函数。同时 参见参考文献[66]和[671。

根据erf(r）定义，r的误差函数由式（E.1)给出

误差函数具有以下特性：

le(α)≤1.5×10 .....E.6

E.3对数正态分布的应用

f(r)dr d.a rg2元

式中，u为In(x）的平均值，而。为相关的标准差。如果后者已知，单位为dBM（dB）是平均值， S（dB)是相关的标准差，则μ=MIn(10)/20，而α=SIn(10)/20。在式（E.7)中给出的分布函数具有这 详的特性：如果一8≤r≤十8，则这函数在r的所有取值范围内的积分等于1，这就意味着在式（E.7) 给出的f（r)具有恰当的正态特性。如果f）是的截断正态分布，那么≤≤，该分布需要再

次标准化。在此情况下，f.（α）可以正式写成f.（）=α(α），式中，

当在附录C中进行积分时，可利用以下的积分解，它可以很容易地用上述关系式来验证。 利用下式（C.4）导出式（C.8）：

2=y—/2,2;=yi—/2 在式（C.5)的推导中应用了下式：

27MHzISM设备在实际地面上不同仰角辐射的谐波场

根据4.5，计算所得的由在真实地面上方简单的电小偶极子和环的垂直辐射方向性图与真正的工科 医设备产生的垂直辐射方向性图能够实现很好地匹配。这能够通过俄亥俄大学测试在空气传播的谐波 汤强数据得到证实。这些谐波场强来自四种不同的置于开阔场的27MHz工科医设备33]。每一个工 科医设备都是一个射频塑料密封器，通过字母A、B、C或D标识。基本工作功率范围从2kW到 27kW。在参考文献[34]中，由在固定高度上，变化倾斜范围内飞行的飞机采集的近109MHz的水平 吸化四次谐波场强数据得到的径向距离为300m，仰角从近4°变化到90°，高度固定的垂直极面场方向 性图。然后将合成的远场垂直方向性图与在相同距离下真实地面上方电小偶极子和环计算所得的垂直 方向性图相比较。其目的是满足合适的允差，该允差可任意选为士10dB。比较结果显示，在航空看陆 系统的指定信标频段中的109MHz，工科医设备谐波辐射的垂直方向性图类似于对简单偶极子和环计 算所得的辐射方向性图。 将在距工科医设备不同的倾斜距离上，获得的飞行中的场强数据转换为垂直方向性图，可以使用简 单的衰减与距离成反比的公式（F.1）：

E3（dBμV/m)=Ea(dBμV/m)+20log

预屏蔽条件下操作。图F.3b)仪器C在靠近仰角20度处场强的变是符合工科医设备的接通情况的。 在图F.3a），在2.7m高度获得了与小水平电偶极子的匹配，这一高度比在报告其他地方考虑的最大高 度2m稍高。 图F.4示出了空间射频屏蔽条件下仪器D(2kW射频封印)的匹配图。在这个例子中，两个电小垂 直环生成的全面水平极化垂直场图被用于提供匹配图。在图F.4a），在中心高度0.85m高度使用小水 平电偶极子，获得了匹配，这一高度比在文章其他地方考虑的最小高度1m稍低。在图F.4a），仪器在 靠近仰角5度处场强的陡变是符合工科医设备的断开情况的。 这些图都显示了在一个短时间内，工科医设备的辐射干扰场强是怎样的多变。从工科医设备的北 部到南部，每一个搜集的数据都是发生在约135节的空中飞行速度时[34]。在每一个飞行期间，工科医 没备只有一个操作循环持续时间约1min。 但是，在垂直方向性图测试之后，我们可以得到以下结论，即尽管有场强波动，在任何单独飞越工科 医设备的飞行期间，在仰角内飞机遇到的水平极化场分布能适度地被仰角内简单电和磁偶极子源生成 的场分布匹配（土10dB以内）。给出角度4°以上测试场的相关较好简单匹配图，以及减少近地面水平 吸化场强度的边界条件，如果在仰角4度以下测试，近地面计算得的简单模型的场图与真实场图相同 参见参考文献L40」）。这些结果也证实了下列论述，即在位置，在仰角内，工科医设备发射的远场辐射 的预测性能够通过考虑近地简单电磁偶极子发射的垂直方向性图来判断。 此外，典型工科医设备发射的垂直极化场与地上小偶极子发射的垂直极化场不同，这一点看来是没 有明显原因的。这样的小偶极子模型也应用于说明垂直极化场的预测性。 更多的细节研究见参考文献L33」，参考文献L34」描述了许多匹配的测试数据的例子，它们都是电化

图F.1109MHz水平极化场的垂直方向性图.扫描半径300m（引自参考文献[34]

DL／T 5161.12-2018 电气装置安装工程质量检验及评定规程 第12部分：低压电气施工质量验收a）在ISM设备南部飞行时测得的数据

b）在ISM设备北部飞行时测得的数据

）在ISM设备南部飞行时测得的数据

b）在ISM设备北部飞行时测得的数据

GB／T 50299-2018 地下铁道工程施工质量验收标准a）在ISM设备南部飞行时测得的数报

b）在ISM设备北部飞行时测得的数据

线：工科医设备D(射频基频功率2kW)，方位角20°，飞行高度152m，空间射频屏蔽，由参考文献[33中第 9所示的在飞行中的场强数据导出。 线曲线：源：电小垂直环，中心高度离地0.85m，偶极矩I.dA~0.14mA·m，辐射功率~10.4W 线曲线：源：电小垂直环，中心高度离地2m，偶极矩I.dA~0.23mA·m²，辐射功率~42.0μW。