标准规范下载简介

GB50764-2012 电厂动力管道设计规范

8.2.3本条规定了管道具体的布置要求。 3存在汽水两相流动的管系，采用此种布置方式，目的是使 水平管道内介质利用一定高度的水柱静压，减轻两相流动的影响。 曾对某工程的锅炉紧急放水管道进行如此改线，结果降低了管道 的振动，运行良好。 汽机本体范围内管道的疏水坡度，是根据美国机械工程师协 会标准《火电用汽轮机防止进水损伤的规定》ASMETDP一1一2006 确定的。除氧器下水管道的坡度为0.15，是防止给水泵或前直泵 产生汽蚀，数值取自国外资料。

8.2.4本条规定了管道组成件的布置要求。

壁合金钢營材的使用量，同时也削弱了由于汽水两相流动引起的 振动和噪声等影响。如果条件许可，控制阀最好直接与接受介质 的容器连接，如图1，但这种接法，在容器内接入管附件应有防止 汽水流冲蚀的挡板，以免容器内的设备遭受损坏。如果控制阀不 能直接与接受介质的容器连接，则控制阀后按流向所遇到的第 一个弯头应改用图2所示的三通连接方式。控制阀直通的一端 加设堵板。用以吸收能量较大的汽水两相流混合物的冲击。

图1控制阀与接收容器直接相连

GB／T 37996-2019 动力锂电池用橡胶密封件图2控制阀与接收容器不直接相连

流量测量装置前后应有一定长度直管段，装置前不小于管内 径20倍，装置后不小于6倍。本条文强调按表8.2.4查取，但喷 嘴或孔板孔径通常未知，该表使用不便，因此20倍和6倍的条件 仍然保留，但最终目的是满足流量测量元件的测量精度要求。 自前，我国引进的或国产的大容量机组都配有汽轮机旁路系 统。根据旁路阀的布置特点及要求，本条文仅规定了旁路阀布置 的共性部分。对于各厂家旁路阀的具体要求，设计中应满足制造 厂的要求。 我国大机组所配备的劳路阀，都具有协助主蒸汽暖管和减少 氧化物粒子的侵人的功能，所以高压旁路布置应靠近汽轮机，并从 主蒸汽管道的低位点接出更有利。这样，过热器和再热器管中的 剥离物，在锅炉启动时对于备有旁路系统的机组，有足够的汽流通 过旁路系统直接进入凝汽器，使这些粒子不进入汽轮机，同时，加 速主蒸汽暖管。 对于偏心异径管，偏心向上布置是指异径管的平直面在下面， 偏心向下布置是指异径管的平直面在上面

8.2.5本条规定了疏水、放水和放气点的设置。

TDP一1一2006有关条文制定。主要是与汽轮机相连接的系统疏 水设计，绝大多数的汽轮机损伤事故，如汽轮机轴弯曲和叶片断裂 等恶性事故，均是由于这些系统疏水设计不当而引起水进人汽轮 机造成的。 放水母管是指回收管道，以利节约用水，特别是对水资源比较 贫乏地区的电厂，水回收再利用，十分重要。在工程设计中PN 40的疏水选用国产阀多串联装设两个阀门。主要是考虑压力等 级提高后，阀门在操作过程中受介质的冲刷比较严重，多次操作后 产生磨损，造成关闭不严，串联装设两个阀门，可通过调整两个阀 门的开关顺序，保证其中一个阀门始终在没有介质流通的情况下 开关，不会受到介质的冲刷磨损，保证关闭的严密性，

8.2.6本条规定了安全阀及排放管道的布置。

8.3易燃或可燃介质管道

8.3.1本规范所指的易燃或可燃介质管道是指输送易燃或可燃 气体、易燃或可燃液体的管道，通常包括天然气管道、氢气管道、乙 快管道、润滑油管道、燃料油管道等，不包括输送易燃或可燃固体 或混合物的管道。 易燃或可燃介质可以分为易燃或可燃气体、易燃或可燃液体

及易燃或可燃固体，其火灾危险性按照现行国家标准《建筑设计防 火规范》GB50016及《石油化工企业设计防火规范》GB50160的 有关规定。 氢气的管道附件的选择还应符合现行国家标准《氢气站设计 规范》GB50177的有关规定。输油、输气管道及附件的选择还应 符合现行国家标准《输油管道工程设计规范》GB50253及《输气管 道工程设计规范》GB50251的有关规定。但是现行国家标准《城 镇燃气设计规范》GB50028中规定，对于高、中压A燃气管道应 采用钢管，中压B及低压管道宜采用钢管及机械接口的铸铁管， 且中低压地下燃气管道可采用聚乙烯管材。因此可燃、易燃气体 管道仅推荐采用无缝钢管，埋地敷设时也可采用非金属材料。 消防的要求包括管道布置的要求、阀门附件的选择、设置等方 面的要求，各种物料的管道设计应符合相关的国家标准，并应符合 现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016及《石油化工企业设 计防火规范》GB50160的有关规定。特别需注意的是各规范中对 易燃或可燃介质管道并行及相连接的有关管道的布置及阀门附件 设置的特殊规定。如《石油化工企业设计防火规范》GB50160对 进入油罐区的公用管道的切断阀的设置应按照易燃或可燃介质管 道同样设置的规定等。 管道系统应有完备的防静电系统，尤其应注意阀门、法兰及各 种附件处的防静电设计。防静电设计可参照现行行业标准《石油 化工静电接地设计规范》SH3097设计，还应符合现行国家标准 《石油与石油设施雷电安全规范》GB15599及《液体石油产品静电 安全规程》GB13348。氢气管道的接地应符合现行国家标准《氢 气站设计规范》GB50177的有关规定等。 ： 本条第7款为强制性条款，必须严格执行。填料函式补偿器 通常采用涂石墨的石棉绳环等作填料，装填时各绳环的接头处互 相错开。由于填料存在易十，容易老化、变形的缺点，易导致补偿 器泄漏造成安全事故，因此在可燃易爆气体及液体管道上严禁使

液体的管道也可以敷设在管沟内，但应有防止气体聚集的有效措 施。对于可燃气体不宜敷设在管沟内，如只能敷设在管沟内，管沟 必须用细沙等不可燃的物质填实。

8.3.4对于易燃或可燃介质管道安全排放管道的排放口的设置

8.3.4对于易燃或可燃介质管道安全排放管道的排放口的设置 在有关规范中的规定不尽相同，所以对排放口的具体高度未作 规定。

8.3.6电厂中需要伴热的管道，主要为仪表管线、燃油管线及化

学管线。管道是否需要伴热、伴热方式的选用原则参见现行行业 标准《石油化工管道伴管和夹套管设计规范》SH/T3040。由于电 厂中需要伴热的管道输送介质温度较低，如电厂燃油现采用轻柴 油，输送温度在20℃左右，且不应大于45℃，如果采用蒸汽伴热， 容易导致输送温度过高，碳化变质。电伴热对于管道的输送温度 的控制容易实现。电伴热在美国及欧洲现已经得到广泛应用。国 内的多家电厂伴热系统采用电伴热且运行良好，对于需要控制伴 热温度范围的介质宜优先采用电伴热系统。热水伴热在国内的石 化行业得到广泛应用，其伴热系统无论在运行控制、投资、检修维 护等方面均比蒸汽伴热有较大优势，节能效果比较显著，对于设置 在“采暖区”的电应优先采用

8.4有毒气体或液体管道

8.4.1本条参照美国机械工程师协会标准《Powerpiping》 ASMEB31.3的有关规定。其中氯气（含液氯）应符合现行国家 标准《氯气安全规程》GB11984的有关规定。氯化设备和管道处 的连接垫料应选用石棉板、石棉橡胶板、氟胶料、浸石墨的石棉绳 等，严禁使用橡胶垫。应采用经过退火处理的紫铜管连接钢瓶。 紫钢管应经耐压试验合格，

本节主要参照美国机械工程师协会标准《Powerpiping》 ASME B31. 3 的有关规定。

9.4.1在管道的内压折算应力计算公式中补充对于焊接钢管的

.4.1在管道的内压折算应力计算公式中补充对于焊接钢管 车用应力修正系数。

在管道的闪内压折算应力计算公式中补充对手焊接钢管的 应力修正系数。 扣果管子壁厚已按第6.2节的规定选用，则可不进行内压折 办的验算。

如果管子壁厚已按第6.2节的规定选用，则可不进行内压折 算应力的验算。

9.4.2本条规定与现行行业标准《火力发电厂汽水管道应力计算

9.4.2本条规定与现行行业标准《火力发电厂汽水管道应力计算 技术规定》DL/T5366一2006第8.2条一致。 9.4.3本条规定与现行行业标准《火力发电厂汽水管道应力计算 技术规定》DL/T5366一2006第8.3条一致。 管道安全阀或释放阀反座推力，或管道内流量和压力的瞬态 力、风荷载和地震等偶然荷载所产生的应力，都属于一次应力，但 它们的作用时间很短，参照美国机械工程师协会标准《Power piping》ASMEB31.1的规定，验算应力时可以适当提高许用应 力，即当作用的时间少于运行时间的10%时，K=1.15；当作用的 时间少于运行时间的1%时，K=1.2。 9.4.4本条规定与现行行业标准《火力发电厂汽水管道应力计算 技术规定》DL/T5366一2006第8.4条一致。 9.4.5本条规定与现行行业标准《火力发电厂汽水管道应力计算 技术规定》DL/T 5366一2006第 8.5条一致。

9.5管系补偿值计算及冷紧

定DL/15300一2000第7.0.5茶一 9.5.2钢材的蠕变条件温度是一个温度范围，难以确定一个起始 的具体温度值，但可认为无论是碳钢还是低合金钢，在430℃及以 上时，蠕变的作用已比较显著，因此本规范中规定工作温度在 430℃及以上的高温管道宜进行冷紧，冷紧比不宜小于0.7，但这 并不意味着所有的高温管道都应进行冷紧。如果管系计算热伸长 值不天，或管系的布置相当柔软，计算应力范围低于工作温度下的 持久强度值，热态初次启动不会造成塑性屈服，则没有必要进行冷 紧。 引用冷紧有效系数，主要是计算冷紧施工的误差。为了使计 算偏于安全，对工作状态的冷紧有效系数取2/3，但对冷状态还是 取1。

6管道对设备或端点的作用

9.6.1本条规定与现行行业标准《火力发电厂汽水管道应力计算 技术规定》DL/T5366一2006第9.0.1条一致。管道对设备（或 端点）的推力和力矩的合成，可采用代数和。 1本款为运行初期，管道松弛前初始状态可能出现推力和力 矩的最大值。偶然荷载引起的推力和力矩，如安全阀或释放阀的 放，管道内流量和压力的瞬时变化所产生的荷载则属于非周期 性的荷载，通常不必满足设备的许用值，但可在计算管道对设备 （或端点）的推力和力矩表中加以注明。为了保守地估算工作状态 下管道对设备的推力和力矩，在工作状态下仅2/3的冷紧值起作 用。

2本款为冷状态下初始安装冷紧时可能出现的最大值 4本款为管道松弛后，自拉产生的冷缩力和力矩，可与 第2款规定的计算值进行比较，取用二者的较大值。

9.6.2本条规定与现行行业标准《火力发电厂汽水管道应力计算

9.6.3本条规定与现行行业标准《火力发电厂汽水管道应

本章主要参照现行国家标准《管道支吊架》GB/T17116的音 规定编写。

11.1.1本条所要求的资料是施工单位编制焊接工艺评定报告和

11.1.1本条所要求的资料是施工单位编制焊接工艺评定报告和 焊接工艺试验的基本依据，对焊接工艺、预热、热处理等技术要求， 设计文件可只作原则性规定，具体内容由施工单位通过焊接工艺 试验确定。

12.1.1 管道的施工检验包括管道的工广化配管检验及现场安装 检验。

2.1.2管子、管件、管道附件和阀门的制造检验应符合各自具亻 的产品制造标准要求。

12.2.1流体类别、设计压力、设计温度参数、是否剧烈循环等是

确定检验方法及检验比例的重要依据，总结归类列出有利于制造 及安装过程中对检验方法及比例的选择。 12.2.2对管道的检验主要是针对焊缝，根据管道的相关参数及 使用环境对其检验比例及检验方法进行了规定，检验方法及比例 的确定主要参照现行行业标准《火力发电厂焊接技术规程》DL/ T869及《电站配管》DL/T850的相关规定

12.2.2对管道的检验主要是针对焊缝，根据管道的相关参数及

12.3.1整个管系安装完成后进行气密试验是十分重要的，但在 具体工程实践中也有用无损检测代替水压试验的。 12.3.2试验压力的确定主要参照现行行业标准《火力发电厂汽 水管道设计技术规定》DL/T5054标准的规定。 12.3.4本条是参照现行行业标准《火力发电广汽水管道设计技 术规定》DL/T 5054作的规定。

附录 A 常用材料性能

国产常用钢材和附表中所列的欧洲标准钢材的许用应力应按 本规范第3.2.4条确定。美国标准钢材的许用应力使用美国机械 工程师协会标准《Power piping》ASMEB31.1的数据，

C.0.2表C.0.2为美国推荐的管子的等值粗糙度。另外，前苏 联和德国推荐的等值粗糙度与美国推荐的等值粗糙度有所不同： 见表 2、表 3。

表2前苏联推荐的管子等值粗糙度

表3德国推荐的管子等值粗糙度

C.0.3该条中给出的局部阻力系数选取方法为前苏联推荐 法，国际上其他国家推荐的方法有所不同。

美国推荐的各种管道附件的阻力系数确定方法如下： 1管道附件的阻力系数可根据当量长度按以下公式计算

式中：Ld一管件的当量长度； 入一与管件连接管道的摩擦系数。 2各种弯头或弯管的阻力系数可按表4确定

表4各种弯头或弯管的阻力系数

3标准三通的阻力系数可按以下规定取值： 1)流经主管的阻力系数，s一20入; 2）流经支管的阻力系数，$一60入。 4 异径管的阻力系数可按下列规定计算，见图3

图3异径管阻力系数计算图

1)对于突然或逐渐收缩管，当<45°时，阻力系数可按下式 计算：

当45<以180°时

计算:2.6sin2(5)βt当45<180°时(6)式中:5$2—一相应于大管径的阻力系数：dyβ—较小直径与较大直径比,β=dz"3)如求相应于小管径的阻力系数si，按下式折算：si = 2β(7)5管道人口与出口的阻力系数可按表5确定。表5各种管道入口与出口的阻力系数r/dE0.110. 5$=1.00.020.280.040.24锐角突边出口0.060.15圆角进口=1.00.100.09≥0.150.04锐角出口$=1.0$=0.78锐角突边进口圆角出口阀门的局部阻力系数按下列规定确定：1)阀门的局部阻力系数可按表6确定。251:

注：表中阻力系数1为相当于阀门通径d1的阻力系数。

2）当阀门的进、出口带有渐缩或渐扩管时，则阀门的阻力系数应加上渐缩或渐扩的阻力系数。当45°时，$可按下列公式计算：si + sin2(8)βt当45<180°时，$2可按下列公式计算：s1 +0.5.252 :(9)β式中:$2~一相应于阀门出口内径的阻力系数。德国推荐的管道附件的阻力系数确定方法如下：1各种弯头和弯管的局部阻力系数可按表7～表12确定。表7弯头和弯管的局部阻力系数5弯管弯曲角度α11.25°22.5°30°45°60°90°R/d=10.030.0450.050.140.190.2120.030.0450.050.090.120.14光40.030.0450.050.080.100. 11滑60.030.04550.0450.0750.090. 09100.0310.0450.0450.070.070.11R/d=10.070.130.220.300.380.5120.060.110.130.180.260.30粗40.050.090.100.170.210.23糙60.050.090.090.150.180.18100.050.080.080.130.150.20.254

表8焊接式扇形弯头的局部阻力系数

表10多阶弯头的局部阻力系数

表1190°铸铁弯头的局部阻力系数

公径直径 50 100 200 300 400 1600 E 1. 3 1. 5 1.8 2. 1 2.22.2

表12组合式（90°弯曲二次50）为90°弯头的局部阻力系数9

2各种三通的局部阻力系数可按表13、图4确定。表13三通的局部阻力系数各种形式的三通（分流）老式,老式,内颈口为圆角，锐边球形球形=1.3=4.9=0.9斜屋顶式管颈内颈为圆角，锥形管颈，内部倒圆直底略倒圆=0.82=0.73$=0.75直线形裤管（值相对于进口速度）w15°22.5°30°45°60°90°0.150.230.300.71.01. 4弯曲形裤管（值相对于进口速度）R/d0.50.7511. 521. 10.60. 40.250.2:257:

图4三通的局部阻力系数日

3异径管的局部阻力系数可按图5 截面连续扩展： 截面连续

3异径管的局部阻力系数可按图5确定。

DB11／T 537-2019 墙体内保温施工技术规程 胶粉聚苯颗粒保温浆料做法和增强粉刷石膏聚苯板做法图5异径管的局部阻力系数

4各种管子入口的局部阻力系数可按表14确定。表14管子入口的局部阻力系数管子口形状斜角、锐利人口管壁=0.5+0.3coso弯成圆角形边缘锐利：+0.2cos2插人式，边缘伸出0.005~0.06=0.5锐利：=3依圆角和略倒角：倒角：=0.6管壁的粗=0.25糙度而定22.5°30°45°60°90°0.950.55测量孔板和短文丘里管的局部阻力系数E可按图6选取，图中的㎡为孔径比：dm=(10)di:260:

图6测量孔板和短文丘单管的局部阻力系数

6各种阀门的局部阻力系数可按图7和表15确定JTG 3830-2018 公路工程建设项目概算预算编制办法，其中 为阀门全开时的阻力系数。

其他附件的局部阻力系数可按表16确定。

表16其他附件的局部阻力系数表