Q／GDW 11792-2017标准规范下载简介
Q／GDW 11792-2017 输电线路舞动预报技术导则.pdf4.1输电线路舞动预报等级
Q/GDW 117922017
输电线路舞动预报等级从低到高分四个等级：0级输电线路舞动、1级输电线路舞动、Ⅱ级输电 路舞动、Ⅲ级输电线路舞动，参照附录A
T／CECS 613-2019 建筑遮阳智能控制系统技术规程(完整正版扫描、清晰无水印).pdf4.2.10级输电线路舞动
4.2.2级输电线路舞动
4.2.3II级输电线路舞动
预报区域内线路易发生舞
.2.4Ⅲ级输电线路舞动
预报区域内线路极易发生舞动，可能造成大范围舞动，输电线路舞动跳闸风险非常高，舞动发生概 率大于60%。
输电线路结机 据的收集。
5.2常规气象预报数据的收集
根据GB/T21984规定，收集预报区 包括预报日遂3小时预报气温、遂3 时预报降水、逐3小时预报风速、预报日降水量、预报日最低气温、预报日平均风速等气象预报数
5.3基于数字高程模型DEM的地形数据收集
收集基于数字高程模型DEM的地形数据，最小格点精度达到90m*90m，地形数据可从测绘部门收集 数据格式符合GB/T17798要求
.4输电线路结构数据收
收集输电线路结构数据，数据可从输电线路运维部门收集，数据收集表参照附录B，输电线路结构 数据收集符合DL/T5158和Q/GDW182要求
在舞动起报日，结合气象数值预报得到预报日的逐3小时预报降水量、逐3小时预报气温、逐3小 预报风速，根据输电线路覆冰预报模型， 倾报覆冰厚度情洗 覆冰预报模型参照资料性附录C。按照
Q/GDW11792—2017 报区域逐3小时预报的最大覆冰厚度对覆冰等级进行判断，从低到高分为四个等级：无覆冰、轻度覆冰、 中度覆冰、重度覆冰，具体判断原则如下： a）当预报区域逐3小时预报的最大覆冰厚度为0mm，则为无覆冰； 当预报区域逐3小时预报的最大覆冰厚度大于0mm且小于或等于10mm，则为轻度覆冰； c 当预报区域逐3小时预报的最大覆冰厚度大于10mm且小于25mm，则为中度覆冰； d）当预报区域逐3小时预报的最大覆冰厚度等于或大于25mm，则为重度覆冰。
收集舞动预报日24小时（当日20时至次日20时）的逐3小时预报风速。根据逐3小时预报风速对风力 等级进行判断，具体判断原则如下： a）当预报区域逐3小时预报风速小于6m/s，则为小风速； b） 当预报区域逐3小时预报风速大于或等于6m/s且小于12m/s，则为中等风速； C 当预报区域逐3小时预报风速大于或等于12m/s且小于20m/s，则为大风速； d 当预报区域逐3小时预报风速大于或等于20m/s，则为超大风速，
以数字高程模型DEM为底图，根据标准Q/GDW 11006计算地形起伏度，预报区域2000m为半径计算 报区域的地形起伏度小于200米时，则判断预报区域为易舞地区
对于判断为易舞地区的预报区域，根据预报区域预报日逐3小时预报覆冰等级和逐3小时预报预报 力等级，确定预报区域预报日逐3小时的输电线路舞动预报等级，见表1
表1易舞地区输电线路舞动预报等级表
对舞动等级为0级的预报结果不进行发布 级为I级和I级的预报结果每日发布一次，舞动 等级为Ⅲ级的预报结果每日发布两次。舞动预报分布图实例参照附录D。当预报气象条件发生变化使得 覆冰、风力等级变化时，应及时更新输电线路舞动预报结论并发布。输电线路舞动预报流程图见附录E。
根据输电线路舞动预报情况，运维单位可结合易舞线路结构判断具体线路舞动风险，参照附录F。 并及时反馈现场舞动情况，反馈信息表内容包括舞动线路、舞动发生时间、舞动现场情况等，具体参照 附录G。根据现场舞动反馈情况，对舞动预报进行校核
A.1舞动预报等级划分原则
Q/GDW 117922017
附录A （资料性附录） 输电线路舞动预报等级划分
输电线路舞动预报等级划分原则是通过统计 并分析舞动区域历史上发生舞动的样本，关联输电线路 舞动发生时的历史气象信息，利用最优子集法计算出相关因子的阅值组合，根据建模后的拟合率，得出 不同条件下的舞动发生概率 等级划分标准
A.2输电线路舞动预报等级划分
通过分析输电线路历史舞动时的覆冰、风等信息，得出舞动等级发生概率的划分标准，计算如下： 线路无覆冰、日平均风速W<6m/s或W≥20m/s、线路覆冰厚度Th≥25mm且日平均风速W< 12m/s，符合上述三个条件之一的所有舞动个例数，不足总舞动样本个例数的10%。 b） 线路覆冰厚度10mm≤Th<25mm且日平均风速6m/s≤W<12m/s、线路覆冰厚度Th≥25mm且日平均 风速12m/s≤W<20m/s，符合上述两个条件之一的所有舞动个例数，不足总舞动样本个例数的 30%。 线路覆冰厚度0mm 通过分析输电线路历史舞动时的覆冰、风等信息，得出舞动等级发生概率的划分标准，计算如下： a 线路无覆冰、日平均风速W<6m/s或W≥20m/s、线路覆冰厚度Th≥25mm且日平均风速W< 12m/s，符合上述三个条件之一的所有舞动个例数，不足总舞动样本个例数的10%。 b） 线路覆冰厚度10mm≤Th<25mm且日平均风速6m/s≤W<12m/s、线路覆冰厚度Th≥25mm且日平均 风速12m/s≤W<20m/s，符合上述两个条件之一的所有舞动个例数，不足总舞动样本个例数的 30%。 C 线路覆冰厚度0mm Q/GDW 117922017 输电线路结构信息收集表如表B.1所示。 附录B （资料性附录） 输电线路结构信息收集表 附录B （资料性附录） 输电线路结构信息收集表 表B.1输电线路结构信息收集表 Q/GDW 117922017 附录C （资料性附录） 输电线路覆冰预报模型 附录C （资料性附录） 输电线路覆冰预报模型 根据建立的原理不同，覆冰模型的类型主要包括：理论研究型、半经验半理论型和经验统计型。具 体如下： a）理论研究型覆冰模型。该类型覆冰模型主要用于研究覆冰形成的原理和涉及的相关参数，对于 不同种类覆冰的形成过程具有非常准确的定义，技术水平较为成熟，当前已被普遍认同的覆冰 理论模型为经典模型，分为雨淞增长模型和雾淞增长模型。 b）半经验半理论型覆冰模型。由于覆冰的理论模型主要是对实验室环境下覆冰形成原理的研究， 自然环境下覆冰的形成与实验室中差异较大，因此，该类型的模型是在覆冰理论模型的基础上 结合各种不同的自然条件对覆冰形成的研究，同时，利用经验和观测的气象要素替换、分解理 论研究模型中的捕获系数、冻结系数等难以获得的参数。如Imai模型、Goodwin模型、Kathleen Jones模型等 C 经验统计型覆冰模型。该类型覆冰模型主要用于针对小区域内覆冰增长过程的研究，借助某 区域长期的覆冰及相关要素的观测资料，结合半经验半理论的覆冰模型做进一步的整理和简 化，并确定相应参数的取值，得到某一特定区域的覆冰增长模型。国内有多人对经验统计型覆 冰模型进行过研究 不同的覆冰模型在处理相关覆冰物理过程和参数方面不尽相同，不同地区需要根据不同地形条件 不同天气条件（即各种气象要素）选择合适的覆冰模型。第一类公式所需的覆冰模型计算所需求采集的 参数，不难看出，由于纯理论型覆冰模型主要基于覆冰原理的研究，很多所涉及到的变量因素主要是在 实验室情况下进行采集的，而在现实情况下，由于干扰情况大于实验室环境，关键变量因素难以进行实 地采集，只能在实验室条件下可能形成假设条件。因此，在实际情况中，覆冰趋势的分布与计算是多采 用以半经验半理论型和经验统计型模型两种方法进行，当样本偏少时，一般采用半经验半理论型覆冰模 型。当样本数足够多时则可根据半经验半理论型覆冰模型，建模形成适用于本地区的经验统计型的覆冰 模型。常用的输电线路覆冰预报模型包括Jones模型、CREEL模型。CREEL模型是Jones模型根据具体 的现场条件进行系数调整后的的改进模型。具体如下： C.2.2Jones模型 Jones模型的公式如式（c.1）所示： R=(oP)+(KVw,) (C R=(oP)+(KVw,) Q/GDW11792—2017 P—雨淞雾淞的密度，Pi=0.9g/cm； K—单位调整系数； V—垂直于导线的水平风速，单位为米每秒（m/s）： W液态水含量，单位为克每立方米（g/m）： C.2.3CREEL模型 CREEL模型的公式如式（C.2）所示 式中： Re—等效覆冰厚度，单位为毫米（mm）； 一冻雨过程时间，单位为小时（h）： 一过程降水率，单位为毫米每小时（mm/h）； 水的密度，Po=1g/cm； 雨淞的密度，p=0.9g/cm； 一垂直于导线的水平风速，单位为米每秒（m/s） W 一液态水含量，单位为克每立方米（g/m²） Q/GDW 117922017 Q/GDW 117922017 附录E （规范性附录） 输电线路舞动预报流程 图E.1输电线路舞动预报流程图 F.1风速对导线舞动的影响 Q/GDW 117922017 附录 （资料性附录） 输电线路舞动风险预报 风对导线舞动具有重要动力作用。设风向与线路走向的夹角均为90°，保持其他参数不变，仅改 变风速大小，得到覆冰厚度为5mm时导线舞动幅值情况，参见图F.1所示。当风速为2m/s时，导线不起舞； 风速为6m/s时，导线开始起舞；随着风速的增加，升力变大，导线舞动幅值随着风速的增加而近似呈线 生增加的趋势。当风速达到20m/s及其以上时，导线舞动幅值明显下降，这与实际观察到的导线舞动情 况相符。因此，随着风速增大，导线舞动的振幅不断增加，但当风速增大到一定程度，垂直振幅的增加 开始变得不很明显。这是因为舞动是风能逐渐积累的一个过程，风力太大容易破坏导线运动的平衡，导 线的运动形式将演变为在大风中的摆动 F.2风对导线舞动的影响 图F.1覆冰5mm不同风速下导线舞动情况 风回对导线舞动的影回王要体现在风回与线 路走向的夹角。当冬季主导风向的夹角与输电线路走向 的夹角越大时（一般大于45°），输电线路越容易发生舞动。风向对导线舞动的影响主要体现在两个方 面。一是，风向对导线覆冰形状产生影响，当风向与线路走向夹角较大时，通常先在迎风面结冰，易产 主偏心覆冰：而当风向与线路走向夹角较小时，则易产生均匀覆冰，不易激发舞动现象。二是，风向对 导线起舞条件的影响，主要体现在风载荷的大小及作为方式，相关的实际统计结果表明，线路舞动时风 向和线路走向夹角大于45度大约占到舞动总数的90%，统计表参见表F.1。由于我国冬季的主导风向通常 表F.1风向和线路走向夹角与舞动的关系统计表 Q/GDW117922017 Q/GDW 117922017 F.3线路塔型对导线舞动的影响 线路塔型对导线起舞条件的影响不明显，线路塔型主要对舞动的危害程度产生影响。根据运行经驭 相较于单回线路，同塔双（多）回线路由于相间呈垂直排列，而导线舞动的轨迹又以垂直方向为主， 此同塔双（多）回线路往往更易受到舞动的影响，发生相间闪络等故障。 F.4导线分裂数对导线舞动的影响 现场观测及试验表明，在同样的地理与气象条件下 中心线而言，导线覆冰一般总是偏心而朝向迎风 偏心质量将会引起单导线绕自身轴线产生扭转 （而改变导线的迎风面，不断结冰、不断扭转的结 截面形状趋于圆形，削弱了作用 主导线上的空气动力载荷，对舞动有一定的抑制 作用。而对于分裂导线，一般每隔几十米有一个间隔棒 的单导线，在偏心覆冰后很难绕其自身轴线扭转，线路覆冰不均匀程度越大，覆冰的偏心程度愈发严重 因此，作用在分裂导线上的空气动力载荷自然会比单导线大得多，使得分裂导线易于起舞。其次，从Nigo 提出的扭转激发机理解释了这种现象，试验结果表明分裂导线的扭转刚度和单导线相比发生了质的变 化，扭转特性的变化导致分裂导线同阶的横向振动频率和扭转频率趋于接近，因此扭转振动的变化更易 起横向舞动的发生 F.5导线档距对导线舞动的影响 在相同的气象环境条件下，档距越大的导线越容易发生振幅较大的舞动。导线档距对舞动的影响主 要体现在弧垂或张力两个参数对舞动激发的影响。研究表明导线弧垂的大小对于系统一阶舞动失稳没有 影响，即不同弧垂条件下导线临界起舞风速相同：但对于系统二阶舞动失稳，弧垂产生明显影响，且弧 垂越大导线起舞临界风速越大：在相同风速条件下，弧垂越大对应的舞动幅值越大。导线张力是影响弧 垂的主要参数，张力和导线弧垂呈反比，因此弧垂对舞动的影响可直接反应导线张力对舞动激发的影响。 根据实际的运行经验分析，大档距线路更易受到舞动的影响，特别是当线路档距大于600m时，由于导线 舞动发生后，舞动幅值及能量均较大，线路结构更容易受到舞动的破坏。 F.6紧型线路对导线舞动的影响 紧型线路由于其相间距更小的设计要求，较之普通线路而言，紧凑型线路更易受到舞动现象的影 响。在相同的气象环境条件下，紧凑型输电线路由于相间距离较短，更容易发生由于舞动引起的放电。 500kV及以下电压等级紧型输电线路的运行经验表明，由于紧凑型线路的相间距离较常规线路大幅减 小，舞动引起的导线大幅振动极易造成线路相间闪络等故障，500kV紧凑型线路故障分布统计情况参见 占比达到41.7% Q/GDW 117922017 图F.2500kV紧型线路故障分布情况统计图 Q/GDW117922017 附录G （资料性附录） 输电线路舞动信息反馈表 输电线路舞动信息反馈表如表G.1所示。 附录G （资料性附录） 输电线路舞动信息反馈表 表G.1输电线路舞动信息反馈表 输电线路舞动信息反馈 注3：舞动现场覆冰情况包括：导线覆冰厚度、覆冰类型（雨淞、雾淞、混合淞）等。 注4：舞动现场风力情况包括：风速（风力等级或m/s），风向等。 主5：舞动现场天情况包括：舞动现场温湿度、降雨或降雪情况等。 注6：舞动现场描述包括：线路重复跳闸次数，各次跳闸及重合闸情况，放电情况，导线或杆塔金具损坏情况， 装备损坏情况、舞动停止时间及其他需说明的情况 Q/GDW117922017 输电线路舞动预报技术导 编制主要原则 17 与其他标准文件的关系 主要工作过程 标准结构和内容 6条文说明 18 编制主要原则 与其他标准文件的关系 主要工作过程 标准结构和内容 6条文说明 GB／T 37599-2019标准下载D/GDW11792201 本标准主要根据以下原则编制： 在总结多年应用经验的基础上编制； 依据可靠实用、方便实施的基础性原则进行编制： 兼顾国网系统各省份差异，形成统一技术标准。同时在标准制定过程中，着眼于实际运维需要， 考虑发展空间，使标准具有发展前景。 3与其他标准文件的关系 本标准与相关技术领域的国家现行法律 策保持一致 本标准不涉及专利、软件著作权等知识产 2017年2月，按照公司标准制定计划，项目启动，确立编写工作总体目标。 2017年3月，开始了本标准的资料收集和整理工作。 2017年4月，成立了编写组，组织该标准技术领域内经验丰富的成员参与此次编写任务。 2017年5月，完成标准大纲编写，组织召开大纲研讨会，确定了本标准的主体内容。 2017年7月，完成了标准的初稿。 2017年8月，国家电网公司运维检修部在长沙组织召开了标准初稿审查会，编写组根据审查意见修 改完善后形成了征求意见稿。采用发函方式广泛，在公司范围内征求意见。 2017年10月，编写组根据反馈的意见和建议修改后形成了标准送审稿。 2017年11月，国家电网公司运维检修技术标准专业工作组在北京组织召开了标准审查会，审查结论 为：审查组协商一致，同意修改后报批。 2017年11月，修改形成标准报批稿 Q/GDW11792—2017 本标准的主要结构和内容如下： 本标准主题章分为5章，由舞动预报分级、基础资料收集、输电线路舞动预报、舞动预报发布、舞 动预报反馈与校核组成。本部分兼顾了国网系统各网省公司舞动发生特征，本着可靠、实用的原则，给 出了舞动预测的分级、资料收集、输电线路舞动预报、舞动预报发布及舞动预报反馈与校核的具体要求。 这5章为递进关系DB54／T 0189-2020 高寒牧区草地盖度变化趋势遥感监测技术规程.pdf，第4章和第5章是第6章的基础，第6章是第7章的基础，第8章为第6、7章的 预报反馈，为国网系统架空输电线路舞动预报提供了规范性指导。 本标准第6.1条中，覆冰等级的判断依据是基于舞动机理模型试验和近8年舞动现场覆冰情况分析， 确定的适合舞动预报分析的覆冰等级划分办法。 本标准第6.2条中，风力等级的判断依据是通过开展舞动机理模型仿真试验以及近8年舞动现场风力 情况分析，确定的适合舞动预报分析的风力等级划分办法。 本标准第8章中，由于线路结构对舞动的规律尚未取得共识，目前仅列举线路结构对舞动发生的普 遍性规律供运维人员判断舞动风险最大的架空输电线路