标准规范下载简介
DL／T 5544-2018 架空输电线路锚杆基础设计规程.pdf4.2.1本条规定了锚筋本身的抗拉强度。直锚式基础的锚筋就 是铁塔的地脚螺栓，承台式基础的锚筋为钢筋。地脚螺栓强度可 按现行行业标准《架空输电线路基础设计技术规程》DL/T5219 计算。
4.2.2本条规定目的是不应出现锚筋从锚固剂中抽出破坏
4.2.2本条规定直的是不应出现铺筋
锚筋在锚固剂内的计算锚固长度.，是指如图4.2.4的h或 2。，如果设置了自由段，应扣除自由段长度。取值不小于构造计算 长度，是指本标准满足第5.0.2条和第5.0.7条。 DL/T5219一2014中规定了有效锚固长度，同时文规定了 构造的最小长度，造成锚杆设计长度成了定值，其他多本锚杆规 范均未采用此概念。本标准取消了有效锚固长度的概念，并在 构造条款第5.0.7条中，给出了锚杠长度范围室外工程施工组织设计（水务大厦），基本上与国内外 相关标准的规定相一致，参见条文说明第5.0.2条和第5.0.7 条。 锚筋与锚固剂粘结强度ta，主要取决于锚筋的外表形状和砂 浆的强度。钢筋与混凝上之间的粘结作用是二者共同工作的基本 前提，是指在钢筋与混凝上两者接触面上分布剪应力，假定该段 。均匀分布。相关规范中，定义与取值范围见表6。
表6相关规范中定义与取值范围
根据审定的专题研究报告《输电线路锚杆基础的设计基本参 数研究》，其岩石锚杆锚筋与细石混凝土间粘结强度标准值推荐如 表7：
表7岩石锚杆锚筋与细石混凝土间粘结强度标准值（推荐
参考现行国家标准《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规 范》GB500862015，锚筋与锚固剂界面的粘结强度属于强度问 题，应采用设计值，其对于a的取值和规定较清晰明确，故本标准 参照采用其粘结强度设计值，见表8。其中锚固体的抗压强度 25MPa、30MPa、40MPa，分别对应细石混凝土等级C25、C30、C40 和水泥砂浆等级M25、M30、M40
表8GB50086一2015规定的锚固段锚筋与 锚固体间粘结强度设计值（kPa）
参考现行行业标准《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22：2005 以及现行国家标准《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》 GB50086一2015，采用2根或2根以上钢筋做锚筋时，考虑界面 的粘结强度降低系数，用$表示，以便与群锚系数专区别。CECS 22：2005规定，取值为0.60～0.85，GB50086—2015规定$，取 值为0.70~0.85
锚杆在地层内的计算锚固长度，是指如图4.2.4的h或h 如果设置了自由段，应扣除自由段长度。取值不小于构造计算 度，是指满足本标准第5.0.2条和第5.0.7条。 锚杆与岩石间粘结强度计算应考虑下列因素： （1）岩石的坚硬程度；
（2）锚固剂（砂浆或混凝土）标号： (3）孔壁干净程度与施工捣实情况。 由于新技术和新材料大量引进，锚杆锚固剂自前有很多外加 剂（可增加粘结力、产生微膨胀等）。如设计提高参数取值，应 根据现场试验确定选值。 相关标准中岩层、土层中定义与取值范围见表9和表10。
表9相关标准中岩层中动定义与取
续表10序各规范中规范名称h取值(kPa)号h定义黏性黏性砂砾砂《岩土锚杆与±土(N标贯值(N标贯值喷射混凝土硬塑坚硬10~50)10~=40)标准值支护技术规范》50~80~100~100~GB50086—20157012040040050~65~本标准采用的值（推荐）65100本标准不推荐在非黏性土的土层中使用锚杆基础，因此正文中仅列出黏性土的设计参数。根据审定的专题研究报告《输电线路锚杆基础的设计基本参数研究》，T主要依岩层坚硬程度而变化，且各规范数值及变化幅度都较大。但国外大量的试验研究结果也表明，细石混凝和岩石地基间粘结强度一般为岩石单轴抗压强度（UniaxialCompressiveStrength，UCS)的10%左右。因此，建议细石混凝和岩石地基间粘结强度按岩石坚硬程度划分，即按照饱和单轴抗压强度标准值f（MPa)划分，具体其划分可见附录A，T，推荐参数取值如表11：表11输电线路岩石锚杆基础细石混凝士和岩石地基间粘结强度标准值（推荐）极软岩软岩较软岩较硬岩坚硬岩岩石类型(fk≤5)(5
表12相关标准中锚固段长度对粘结强度的影响系数业
4.2.4本条规定了单铺发生岩体剪切破坏的承载力计算。上拨 荷裁作用下，输电线路杆塔岩石基础的实际破坏面呈喇叭形的 面，如图1所示。为计算简化，设计中通常假定这一曲面是中心轴 对称而形成的旋转面，沿曲面的剪切应力处处相等。此时，岩石 基础抗拨承载力T，由册面上应力t形成剪切力的垂直方向分力、 旋转面内岩体重量和基础重量三部分组成。
(c）岩石嵌固基础 图1输电线路常见岩石基础类型及其滑动面模型
但是输电线路实际工程设计中，在天荷载作用条件下，岩石群 锚基础的整体剪切稳定性计算往往成为设计控制条件。因此，Ts 取值至关重要。在实际工程中，往往缺乏必要的现场试验结果，通 常般根据岩体条件和工程设计经验，按照《架空输电线路基础设 计技术规程》DL/T5219一2014取值，规范取值变化范围较大。但是 岩体等代极限剪切强度是电力行业的杆塔基础设计地基参数，无 法通过常规地质勘察获取该设计参数，一般需要根据试验结果反算得 到。 中国电力科学研究院先后在广东深圳、浙江舟山、宁夏银川、 甘肃白银（2个场地）等5个场地并展现场试验。试验基础共计10 个，设计为坛子型嵌固基础。其中广东深圳、浙江舟山、宁夏灵武 3个场地各2个试验基础，甘肃A场地1个试验基础，B场地3个 试验基础。各试验基础的主要尺寸如表14所示
表14基础尺寸及试验结果
通过整理所有试验基础的抗拔荷载位移线，反算得到岩 石等代极限剪切强度Ts值对部分s取值进行了归纳，如表15所 示。
表15部分现场破坏性试验得到的t值
当无试验条件或试验数据时，可根据岩体抗剪强度与岩石强 度之间的对应关系，综合考虑《架空输电线路基础设计技术规程》 DL/T5219一2014规定的z取值，并进步与现行岩土工程勘察 规范岩石坚硬程度类型划分一致，建议输电线路岩体等代极限剪 切强度标准值推荐值如表16所示，其中表中岩体等代极限剪切强 度般按照0.3%~0.5%岩石极限抗压强度进行考感。
表16输电线路岩体等代极限剪切强度，标准值（推荐）
安饱和单轴极限抗压强度标准值frk（MPa）
4.3.1群锚效应与锚固体间距、直径、长度及地层性状等因素有 关。群锚效应系数的推荐值来源手试验数据，典型君石锚杆基础群 锚基础试验及其群镭效应分别如图2所示，试验数据整理见表17。 从典型岩石镭杆基础辩锚基础试验及其锚效应试验结果 看，岩石锚杆群锚效应系数与岩石地基单锚基础承载性能密切相 关。当单锚承载性能较好时，增加锚杆简距对群镭基础承载性能 的提高效果是有限的。本标准参考中国电力工程顾向集团公司 《输电线路锚杆基础设计导则》Q/DG2一T05一2013第6.3.5.1 条提出基本方法，参数建议再试验确定，自前并无准确的相关性 研究成果，以后如有研究进展可以修编完善。
(d)强~中分化砾质砂岩 图2群试验数据
表17试验中即)的统计值
注：资料1为《华北地区输电线路岩石锚杆基础试验研究》； 资料2为《灵州绍兴士800kV特高压直流输线路岩石
注：资科1为华北地区酶电线路冠石播杆基研试研究， 资料2为《灵州绍兴士800kV特高压真流输电线路岩石锚杆基础应拥情况汇 根据审定的专题研究报告《输电线路锚杆基础的设计基本 数研究》，岩石条件和锚筋是群锚效应的2个重要影响因紧，而 杆间距并不是特别敏感的影响因素。采用镭杆群锚基础锚孔间 为3倍～4倍锚孔直径时，群锚效应可取0.80～0.85。
资料2为《灵州～绍兴土800kV特高压直流输电线路岩石锚杆基础应用情况汇报》 根据审定的专题研究报告《输电线路锚杆基础的设计基本参 数研究》，岩石条件和锚筋是群锚效应的2个重要影响因紧，而锚 杆间距并不是特别敏感的影响因素。采用镭杆群镭基础镭孔间距 为3倍～4倍锚孔直径时，群锚效应可取0.80～0.85。 4.3.2锚杆布置较密，地层中受力区的重叠会弓起应力叠加和锚 样位移，从使锚杆极限抗拔力不能有效发挥，即为“群锚效应”， 锚杆极限抗拨力会因群锚效应面减小。国内外研究表明，群锚基 础单锚基础中心距越大，群锚基础单锚之间的相互影响越小。 现行行业标准《架空输电线路基础设计技术规程》DL/T5219 2014指出，由多根锚杆组成的岩石群锚基础，在微风化岩石中，锚 杆间距6不大于锚孔直径的4倍时和在中等风化至强风化岩石 中，间距不大于桩径的6倍～8倍时，应进行群铺基础整体岩石抗 剪承载力设计计算。 4.3.3参考《建筑桩基技术规范》JGJ94一2008中抗拨桩考感群 桩皇整体破坏时的承载力计算方法，桩基规范中考感抗拨系数入， 是相对采用抗压极限承载力计算模式的经验性系数，对于锚杆不 需要考虑该系数。需要注意的是群锚杆的外围周长是指紧贴镭杆
4.4.1虽然复合式锚杆基础的下部锚杆不仅可以提供！
4.1虽然复合式锚杆基础的下部镭杆不仪可以提供竖向抗拨 载力，还对基础抵抗水平力产生的弯矩具有定的抵抗作用，但 为了简化计算，建议只考虑下部锚杆对于基础竖向抗拨能力的 献，且假定锚杆群受力均。
4.4.2公式中k1k2应由试验确定，根据中国电力科学研究院在
龙江、辽宁、江西和安徽等8个试验场地进行的复合式掏挖锚杆 础试验结果，k般在0.70～0.95，k2一般在0.8～1.0，自前 无更丰富的相关性研究成果，以后如有研究进展可以修编完善。 分试验数据见表18。
表18部分掏挖锚杆复合型基础试验中k，和kz的统计值
5.0.1锚筋未端采取锚固措施，般采用弯钩或机械锚固，如一 侧贴焊锚筋、两侧贴焊锚筋、穿孔塞焊锚板、螺栓锚头等加固端头 猎施；锚筋采用地脚螺栓时宜车丝。 家标玩准温辉士结物设
5.0.2锚筋锚入承台的锚固长度按现行国家标准《混凝土结构设 计规范》GB50010一2010中关于钢筋的锚固热行。基本锚固长度 L和锚固长度L。可按下式计算：
5.0.2锚筋锚入承台的锚固长度按现行国家标准《混凝
计规范》GB50010一2010中关于钢筋的锚固执行。基本锚固 L和锚固长度L，可按下式计算
式中.α钢筋外形系数，带肋钢筋取0.14，光圆钢筋取0.16； 5一 锚固长度修正系数，a）当带肋钢筋的公称直径大于 25mm时取1.10，b）施工过程中易扰动的钢筋取 1.10，c)环氧树脂涂层带肋钢筋取1.25，d)保护层厚 度为5d时可取0.70。对于锚杆锚固段可以同时考虑 a、b、c三项，对于锚杆镭入承台段可以同时考虑a、b、 c、d四项。 由于1按上式计算的长度都远小于本标第5.0.7条的构 造长度，所以镭杆镭固段长度一般不用按上式计算，只有锚人承台 段的锚固长度需要满足此要求。 锚筋锚入承台的锚固长度，当纵向受拉普通钢筋末端采用弯 钩或机械锚固措施时：包括弯钩和锚固端头在内的锚固长度（投 影）长度可取为基本锚固长度品的60%。
5.0.3根据现行行业标准《岩土锚杆（索）技术规程》CECS
定值，锚杆抗拨承载力的提高极为有限，甚至可以忽略不计，为此 国内外有关锚杆的标准均规定了适宜的锚固长度范围。以下为几 个工程实例： （1）晋东南~南阳荆门1000kV交流特高压试验示范工程 针对ZBS1、ZBS2、ZBS3直线塔在中风化岩石地基中运用了7基 锚杆基础，锚杆长度为4.5m。 （2）向家坝一上海、锦屏一苏南、播扎渡送电广东特高压直流 工程岩石镭杆基础的锚杆长度般取值为6.0m，向家坝一上海特 高压直流工程土层锚杆的锚杆长度取值为7.0m。 （3）灵州一绍兴土800kV特高压直流输电线路的锚杆基础设 计原则为锚杆最小长度不宜小于3m，岩石整体剪切破坏计算中锚 杆有效锚固长度取值不宜大于6m（对于耐张塔等荷载较大的塔 立，可适当增加）。 （4）浙北福州1000kV特高压交流锚杆基础设计原则建议 镭杆有效锚固长度取2.5m，工程实际锚杆长度取值3.5m。 本条对锚杆锚固长度的限制，基本上与国内外相关标准的规 定相一致：并参照《电力工程高压送电线路设计手册》（中国电力出 版社，2002年版）中有关规定根据岩石风化程度划分。国内标准建 议的错杆铺固长度见表2 拍固长度见表艺艺
表21国内标准建议的铺杆锚固长度
表22国外标准规定的锚杆销固长度
本条规定下限值是因为实际锚固区地层局部强度可能降低： 或岩体中存在不利组合结构面，锚固深度过浅时被拨出的可能性 增大。 本条规定上限值主要是考虑到锚人岩层的锚固长度达到一定 长度后，再增加锚固长度对提高锚杆的承载力意义不大。若仍无 法满足设计要求，应采取改善镭固段岩体质量（如固结灌浆处理） 扩大锚固体直径、增加锚杆根数等技术措施解决，前不建议只采用 增加锚筋长度的做法。 5.0.8岩石基础的防风化保护层，对岩石基础的长期运行，是 个重要的构造措施。在浇制防风化保护层前，定要将保护范围 内的杂物、泥土清除干净，还应注意排水，避免岩石基础地表积水。 5.0.9压力注浆孔口可采用混凝土或其他材料和设备密封，应根 据注浆压力设置。
6施工、试验及检测要求
6.1.1锚杆基础施工前实地调查塔位的周边情况，包括施工场 地、道路交通、水电供应、原材料采购地、气象条件等，并根据设计 要求、地基条件和环境条件，合理选择施工设备、器具和工艺方法： 制定施工方案，并进行安全技术交底。 6.1.2施工前，应熟悉设计图纸和地质勘探报告，了解工程特点、 设计要求、工程地质条件，复核地下障碍物情况。发现与勘测设计 资料不符时，应及时反馈
设计要求、工程地质条件，复核地下障碍物情况。发现与勘测设讠 资料不符时，应及时反馈
100mm；钻头直径不应小于设计钻孔直径3mm；钻孔轴线的偏余 率不应大于锚杆长度的2%；钻孔深度不应小于设计长度，柜不官 大于设计长度500mm；全长粘结性杆体插人孔内的深度不应小= 锚杆长度的 95%,见表 23。
表23CECS22:2005锚杆工程质量检验标准
B50086一2015锚杆工程质量检验与盟
中国电力工程顾问集团公司《输电线路锚杆基础设计导则》 Q/DG2一T052013施工要求孔位置的水平方向误差不大于 孔间距的5%，钻头直径不应小于设计钻孔直径3mm，锚孔直径允 许偏差0～十20mm，钻孔倾斜度不大于锚杆长度的1%，钻孔深度 不应小于设计深度，也不宜大于设计深度的1%，见表25
表25Q/DG2—T052013锚筋质量要求
6.2.1 锚杆基础基本试验是锚杆性能的全面试验，回的是在输电
杆基础基本试验是锚杆性能的全面试验，的是在输电 施工图设计前确宝错杆极限承裁力标准值销赶设计参
6.2.1锚杆基础基本试验是锚杆性能的全面试验，回的
数（如 T、、)和施工工艺等，为设计提供计算参数的试验
可只做不少于3根的一组试验，若地层性态相差较大，则应根据
锚杆试验的主要目的是确定锚固体与岩土体的粘结强度、岩 土体锚固强度和验证锚杆设计参数和施工工艺的合理性，因而锚 杆的破坏应控制在锚固体与岩土体间。通常，锚筋的强度设计是 可控因素，视具体试验目的不同，可适当采用强度更高的牌号、种 类或截面尺寸更大的锚筋。对于基本试验的最大试验荷载，国内 不同的规范给出的标准有一定的差异性。本条从架空输电线路锚 杆的要求出发，在确定锚杆设计参数时，为避免锚筋拉力不足以及 试验荷载达到钢筋屈服强度后引起的变形对试验结果造成影响， 允许基本试验增加锚筋的强度。
表26备标准规定的最大试验荷载
6.2.5本条从锚杆持力层的性质，以及群锚杆在本条所针对持力 层中的受力特性出发，指出在全风化、强风化的岩层及土层时，宣 进行群锚抗拨十水平复合受力试验。这是因为群锚杆在持力层相 对较软的情况下，其受力与单锚杆试验受力存在以下三个方面的 差异： （1群锚中的单销杆同时受抗拨力时各单错杆对周围岩体的
影响范围存在互交叉的现象； （2）群锚杆在受上拨力时，由于单个锚杆受力存在不同步的情 况，因而会导致应力集中，从而影响群锚的承载力； （3）群锚在受抗拨力的情况下，也会受到水平荷载反复影响。 根据糯扎渡一广东土800kV特高压直流输电线路工程锚杆的试 验检测结果，在强风化的软质岩中，群锚抗拔试验的单锚平均承载 力约为单锚抗拔试验承载力的80%，群锚抗拔十水平复合试验的 单锚平均承载力约为单锚抗拔试验承载力的70%。因此采用单 锚抗拨基本试验时的承载力进行群锚杆设计时，则会存在定的 安全隐惠。 2前国内 五试新无租规宗因此
本条基于群锚基础受力近似于基桩，故本条参照现行行业标准《建 筑基桩检测技术规范》JGJ106“单桩竖向抗拔静载试验”和“单桩 水平静载试验”执行。
6.3.1工程验收阶段进行的试验为验收试验，其国的是检验
.. 施工质量是否达到设计要求而进行的试验。 本条根据架空线路锚杆应用的实际情况，规定了锚杆验收 试验的最大加载取值。检测时，既要检验锚杆是否可以满足设 计荷载的要求，文不能超过锚筋本身的抗拉强度，还不宜超过镭 籽抗拨承载力极限标准值的75%，由于本标准锚杆安全系数对 于悬垂塔、感垂转角塔、耐张转角分别为2.0、2.2、2.5，因此参 考国内相关规范的取值，检测荷载确定为取荷载效应基本组合 上拨力的设计值（为标准组合上拨力的1.35倍），既满足工程 承载力要求，又反映了锚杆的承载力储备，且检测值不超过锚杆 理论极限承载力标准值的75%，定程度上减少了检测过程对 工程锚杆承载力的影响。国内相关规范对此的相关要求具体见 表27。
表27国内相关标准验收试验相关规定
注：N.销杆拉力设计值 Nak相应于作用的标准组合时错杆所受轴向拉力； N一一销杆轴向拉力设计值。
注N.销杆拉力设计值
锚杆自由杆体长度理论弹性伸长值的80%，且应小于自由杆体长 度与1/2锚固段之和的理论弹性伸长值。本标准鉴于架空输电线 路锚杆基础的重要性和特殊性，对锚杆验收合格标准进行了更为 严格的规定，以确保架空输电线路的安全，
建设项目水土保持技术规范》GB50433及相关规定提出本条文： 要求合理设计塔位施工基面，保护自然环境，防止水土流失，少开 塔位施工基面以减少弃土和边坡的防护，降低工程造价。
A.0.1本条规定了初步设计阶段与施工图设计阶段锚杆基础勘 察工作重点和基本要求。初步设计勘察应在可行性研究的基础 上，按拟选的路径方案并展岩土工程勘察工作，初步选定可能采用 错杆基概的区段；施工图设计勘察应在初步设计勘察的基础上开 展详细的勘察工作，为确定锚杆基础塔位、基础设计及其有关环境 整治提供资料和岩土工程分析评价。体现循序渐进，由浅入深的 原则。 A.0.4本条规定了不同地基类型、风化程度或状态的岩土勘察 深度。该深度的确定主要依据电科院、中南院、华北院等单位提供 的锚杆基础试验成果，以及已投产运行输电线路锚杆基础的实际 经验。 A.0.7本条规定了锚杆基础勘察成果除满足常规线路勘察规范 要求外，尚应满足锚杆基础设计的要求，体现了锚杆基础勘察的特 点，与锚杆基础设计密切相关。 A.0.8～A.0.11这些条款提出了岩右坚硬程度、岩体完整程度、 岩体基本质量等级、君石风化程度划分的具体要求，这些要求是在
A.0.8A.0.11这些条款提出了岩石坚硬程度、岩体完整程度、 岩体基本质量等级、君石风化程度划分的具体要求，这些要求是在 综合国家标准的相关内容后提出的，并与之保持一致，方便查我和 应用。
附录C单锚抗拔试验要点
C.0.1本条规疑广单铺抗拨基本试验的加荷等级和位移观测 时间。基本试验对锚样施加循环荷载是为了区分锚杆在不同的 等级荷载作用下的弹性位移和塑性位移，以判断锚杆参数的合理 性和确定锚杆的极限拉力。国内相关标准规定的镭杆基本试验加 荷等级与观测时间见下裴。本条基于架空线路锚杆的特点，对加 荷分级及循环次数进行相应调整，共进行8个循环xx人行钢天桥施工组织设计，每循环的初始 荷载均为最大试验荷载的10%，每循环的最大加载分别为最大试 验的30%、40%、50%、60%、70%、80%、90%和100%，因试验连 续进行，故前个循环卸裁的最后级即为下一个循环的初始荷 载，见表28
表28国内相关标准基本试验分级加荷数值
注AsJk错杆杆体极限承载力
注：AsJak错杆杆体极限承载力 T，最大试验荷载/预估破
《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22：2005中的关于锚杆抗 试验的加荷等级和观测时间见表29。
表29锚杆极限抗拔试验的加荷等级和观测时间
注：1第五循环前加荷速率为100kN/min，第六循环的加荷速率为50kN/min； 2在每级加荷等级观测时间内，测度位移不应少于3次； 3在每级加荷等级观测时间内，错头位移增量小于0.1mm时，可施加下级 荷载，否则应延长观测时间，直至错头位移增量在2h内小于2.0mm时，方 可施加下一级荷载。
JTT805-2011 邮轮码头登船桥现行国家标准《建筑边坡工程技术规范》GB50330一2013中 关于锚杆抗拔试验的加荷等级和观测时间见表30
基本试验多循环张拉试验的加荷模式