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GBT 38509-2020 滑坡防治设计规范

GB/T385092020

Q 滑坡推力在嵌固段桩顶产生的剪力，单位为干牛（kN)； 1 嵌固段桩顶作用单位力矩M。=1时引起该段桩顶的角变位，单位为度（°）； u1 嵌固段桩顶作用单位力Q。=1时引起该段桩顶的水平位移，单位为米（m）； L 第i根锚索作用点距滑面距离，单位为米（m）； k; 第i根锚杆的弹性系数： Es 锚杆的弹性模量，单位为千帕（kPa）； Asi 第i根锚杆的截面面积，单位为平方米（m"）； Ls 第i根锚杆自由段的长度，单位为米（m）； j，Aip 桩的单位变位和载变位。 b）由式(C.2)解出未知力x；后，根据式(C.12)计算各根锚索的拉力： TA=a; /cosα ·(C.12) 式中： TAi 第i根锚索拉力，单位为千牛（kN）； 第i根锚索拉力水平向分力，单位为千牛（kN）； α; 第i根锚索与水平面的夹角，单位为度（°）。

C.2.2抗滑桩内力计算

式中符号意义同式（C.6）～式（C.11）。 C.2.2.2滑面处桩的转角β。和位移u。可根据式(C.15)～式(C.16)计算得到

DB33T 2002-2016 有机热载体锅炉及系统清洗导则嵌固段顶面（滑面）处的弯矩M。和剪力Q。由式（

Zr,L;+M Zr: + Q Q。=

。= +M) =( +Q’)ui

3.= +M C.15 =( +Q’)ui ..( C.16

C.2.2.3滑面处二个初参数3。、O。可根据桩底边界条件求得，并满足式（C.17）～式（C.18)变形协调 条件：

C.2.2.4抗滑桩嵌固段的计算与普通抗滑桩相同

40 y 3.=0.

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附录D （资料性附录） 箱型和矩形抗滑桩设计计算

采用箱型结构进行配筋计算，应进行3个截面强度计算，即：在剪力最大的2个剖面处进行抗剪 I在滑面附近处进行抗滑抗弯拉验算，分别为A一A、B一B、C一C3个剖面，如图D.1所示，

图D.1箱型抗滑桩结构内力图

厂 混凝土轴心抗压强度的设计值，单位为牛每平方毫米（N M 抗滑桩设计弯矩，单位为牛毫米（N·mm）； 抗滑桩抗压截面宽度，单位为毫米（mm）； 抗滑桩截面受压区高度，单位为毫米（mm）； h 抗滑桩截面有效高度，单位为毫米（mm）； f 钢筋抗压强度设计值，单位为牛每平方毫米（N/mm"）； A 受压钢筋截面面积，单位为平方毫米（mm"）； A： 受拉钢筋截面面积，单位为平方毫米（mm）； f 钢筋抗拉强度设计值，单位为牛每平方毫米（N/mm"）； a 钢筋保护层厚度，单位为毫米（mm）； h 箱型抗滑桩受压面内缘至外缘高度，单位为毫米（mm）

D.3截面抗剪设计计算时（如图D.3所示），设计符合式（D.4）～式（D.5）规定。

3截面抗剪设计计算时（如图D.3所示），设计符合式（D.4）～式（D.5)规定。 3.1抗滑桩中混凝土最大剪力抗剪强度满足设计值，仅配置构造箍筋应符合 V≤0.25f.b,h · ···

矩形和箱型抗滑桩截面（矩形、圆形中空井）抗

截面上有作用荷载效应产生的剪力设计值，单位为干牛（kN）； 6。一 抗滑桩抗剪截面上的有效宽度之和，单位为毫米（mm）。矩形截面宽度，如图D.3所示为 箱型截面腹板宽度，如图D.3所示为b。=2b1； 2抗滑桩中混凝土抗剪强度未能满足剪力设计值应符合式（D.5)规定：

截面上有作用荷载效应产生的剪力设计值，单位为千牛（kN）； 广 混凝土轴心抗拉强度的设计值，单位为牛每平方毫米（N/mm）： 61 抗滑桩抗剪截面有效宽度，单位为毫米（mm）； Asv 箍筋截面面积，单位为平方毫米（mm）； 箍筋间距，单位为毫米（mm）

V≤0.7f.btho+1.25f.mh

图D.3箱型抗滑桩截面（矩形中空井）抗剪设计简图

当V≤1.4f.b,h。时，箍筋间距不大于250mm；当>1.4f.b,h。时，在剪力最大处箍筋间距 200mm.直径不宜小于10 mm

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附录E （资料性附录） 埋入式抗滑桩设计计算

F=al,+VJ=k

式中： F 一屈服函数； I1，J2一一应力张量的第一不变量和应力偏张量的第二不变量； ak 一一与岩土材料内摩擦角9和粘聚力c有关的常数。 a）在平面应变条件下，当采用关联流动法则时，可按式（E.2)～式（E.3)计算

a、k 一与岩土材料内摩擦角和粘聚力c有关的常数。 岩土材料粘聚力，单位为千帕（kPa）； 岩土材料内摩擦角，单位为度（°）。 S b）不 在平面应变条件下，当采用非关联流动法则时，可按

sing （E.2) V3(3 + sin") 3ccos /3(3 + sin)

sing V3(3+ sin) 3ccosg 3(3 + sin)

sing a= 3 CcOS9

++++.+.+..+.++.+++++E.4

E.3稳定分析时桩可采用实体单元或梁单元模拟，计算时对滑体和滑带抗剪强度参数（c和tanp）同步 折减，桩可采用弹性材料。 E.4埋人式抗滑桩的长度设计，应首先采用有限元强度折减法算出不同桩长时的抗滑稳定安全系数， 当设置某一桩长后的抗滑稳定安全系数达到要求的设计安全系数时，此时的桩长即为合理桩长。 E.5在目前实际经验还不多的情况下，长的设计稳定安全系数不应小于1.25。对土质滑坡时，理埋人 式抗滑桩的悬臂长度不小于0.55倍滑体厚度。 E.6埋人式抗滑桩嵌入滑床稳定岩层内的嵌固深度应主要根据地基的水平承载力特征值确定， E.7埋人式抗滑桩所承受的滑坡设计推力可采用有限元法强度折减法计算，计算时应对滑体与滑带强 度参数按设计稳定安全系数进行折减。 E.8当采用实体单元模拟桩和岩土体时，桩所受承受的设计推力为靠山一侧的桩后推力和桩前抗力的 差值。 E.9桩后推力和桩前抗力计算可采用路径积分法，即自滑面以上对桩土接触面上的水平应力进行积 分，所得积分值即为桩后推力或抗力。 E.10当采用梁单元模拟桩时，只需对滑面以上桩身梁单元的水平应力进行积分，此时的积分结果即为 桩承担的滑坡推力

E.11埋人式抗滑桩承担的滑坡推力应采用极限平衡法进行验证。当有限元法计算的滑坡推力大于极 限平衡法所得的滑坡推力时，设计人员可视具体情况处理，或采用有限元法算得的推力，或采用两种方 法算得推力的平均值。 E.12埋人式抗滑桩的内力可由梁单元直接算出弯矩和剪力，或根据有限元法算得的滑坡推力分布采 用结构力学方法计算。 E.13埋人式抗滑桩的截面和配筋设计，应符合GB50010和GB50011的有关规定

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（资料性附录） 小口径组合抗滑桩计算公式

等效法将小口径组合抗滑桩群与岩土体作为一个柔性抗滑挡墙，计算简图如图F.1所示。小口 抗滑桩横向桩间距根据式（F.1）～式（F.7）确定：

图F.1小口径组合抗滑桩等效法计算简图

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滑体造滑面 上的粘聚力，单位为干帕（kPa）： 一滑体沿滑面上的内摩擦角，单位为度（）； 一滑坡推力，单位为千牛（kN）。 按沿滑面的抗剪计算桩的总数及配筋量根据式（F.8)～式（F.11)确定：

式中： P 滑坡推力，单位为千牛（kN）； Rfa 小口径桩组合抗滑桩群抗滑力，单位为千牛（kN） n 每米小口径桩数量，单位为根； Tfa 单桩容许抗剪强度，单位为千牛（kN）； β. 考虑钢筋弯曲影响的折减系数； EE. 土体及小口径桩的弹性模量，单位为千帕（kPa)； [] 钢筋抗剪强度，单位为千帕（kPa）； A 钢筋横截面积，单位为平方米（m²） F.3小口径桩内力可按式(F.12)～式F.18)计算：

OR 计算基准面处小口径桩加固体上作用的最大压应力，单位为平方米（m"）； f. 计算基准面处经修正后地基承载力特征值，单位为千帕（kPa）； AR 计算基准面处小口径组合抗滑桩加固体的等效换算截面积，单位为平方米（m"）； IR 计算基准面处小口径桩加固体的等效截面惯性矩，单位为四次方米（m）； Ap 小口径桩的等效换算截面积，单位为平方米（m）； n 计算基准面内包含的小口径桩桩数，单位为根： m1 桩与其周围土的弹性模量比； m2 钢筋与砂浆的弹性模量比； 6，h 小口径桩布置的单位宽度及长度，单位为米（m）； A. 小口径桩截面积，单位为平方米（m）； NR 计算基准面上作用的垂直力，单位为千牛（kN）； MR 计算基准面上作用的弯矩，单位为千牛米（kN·m）； ? 计算基准面中和轴至各个小口径桩的距离，单位为米（m）； y 计算基准面中和轴至基准面边缘的距离，单位为米（m）； 作用于砂浆上的压应力单位为于帕（kPa）：

Oca 砂聚压应力设 十值，单位为十阻（kPa）： のsc———作用于钢筋上的压应力，单位为千帕（kPa)； f"。钢筋抗压设计值，单位为千帕（kPa）。 F.4小口径桩嵌固段长度根据式（F.19)确定：

式中： L，——小口径桩嵌固段长度，单位为米（m）； F———小口径桩抗拨安全系数，可取2.5； D一一小口径桩直径，单位为米（m）； T. 桩与岩土体的粘结力设计值，单位为于帕（kPa）

附录G （资料性附录） 常用锚索结构示意图

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附录G （资料性附录） 常用锚索结构示意图

应力全长粘结锚索结构

G.2普通型自由错索(见图 G.2)

应力普通型自由锚索结机

G.3全长防护锚索（见图 G.3)

图G3预应力全长防护锚索结构示意图

G.4双层防护型锚索（见图G.4）

G.4双层防护型锚索（见图G.4）

图G.4预应力双层防护型锚索结构示意图

G.5U型压力分散型锚索（见图G.5）

图G.5预应力U型压力分散型锚索结构示意图

G.6P型压力分散型铺索（见图G.6)

图G.6预应力P型压力分散型锚索结构示意图

图G.6预应力P型压力分散型锚索结构示

附录J （资料性附录） 锚索(杆)设计参考值

1.1错固设计抗拨安全系数取值应符合表J1规定

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表J.1锚固设计抗拔安全系数F，取值表

J.2注浆体与锚索界面粘结强度设计值应符合表J.2规定

I.2注浆体与锚索界面粘结强度设计值应符合表J.2规定

本与锚索界面粘结强度设计值应符合表J.2规定

表J.2注浆体与锚索界面粘结强度设计值

J.3岩体中锚索注浆体与钻孔界面极限粘结强度标准值应符合表J.3规定。

表J.3岩体中锚索注浆体与钻孔界面极限粘结

J.4土体中锚索注浆体与钻孔界面极限粘结强度标准值应符合表J.4规定。

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土体中锚索注浆体与钻孔界面极限粘结强度标准

K.1.1格构内节点图K.1a）铺固力分配可接式（K.1）~式（K.5）计算：

附录K （资料性附录） 锚索格构梁计算方法

K.1 αI (K.2) αI, P (K.3) Kb, (K.4) Kby 4 4E.L K.5

αI. αI, Gα=4E Kb. Kb, N4E.

PirPiy 节点i处的纵向（向）、横向（y向）的节点力，单位为千牛（kN）； P; 节点i处的锚索拉力，单位为千牛（kN）； α、α 纵向（r向）、横向（向）格构梁的变形系数，分别按式（K.4）～式（K.5)进行计算； I、I, 纵、横格构梁的惯性矩，单位为四次方米（m*）； E 格构梁的弹性模量，单位为千帕（kPa）； K 地基系数，单位为千帕每米（kPa/m），按B.2采用； b、6 格构梁在纵、横方向的宽度，单位为米（m）。

式中符号意义同式（K.1）～式（K.5）。 K.1.3格构角点i图K.1c)锚固力分配可按式(K.8)式(K.9)计算

式中符号意义同式(K.1)～式(K.5)

αI P 4α,I,

αIr a+α α,I,

............K..

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K.1.4格构锚固力分配公式的修正

图K.1格构梁锚固点位置图

AFZP AP= F2

AP= △FZP F2

式中： △P 格构地基反力的增量，单位为千牛（kN）； F 格构节点的重叠总面积，单位为平方米（m"）； 2P 所有节点的锚固力之和，单位为千牛（kN）； F 格构基础全部支承总面积，单位为平方米（m"）。 b） 每一节点引起的纵、横方向的节点力增量△P，和△Pi分配可按式（K.11)～式（K.12)计算：

△P 格构地基反力的增量，单位为千牛（kN）； AF 格构节点的重叠总面积，单位为平方米（m"）； ZP: 所有节点的锚固力之和，单位为千牛（kN）； F 格构基础全部支承总面积，单位为平方米（m b 每一节点引起的纵、横方向的节点力增量△P，和4

T／CBDA 15-2018 电影院室内装饰装修技术规程d）中间格构（包括带悬臂的格构）节点的重叠面积F：可按式（K.15)计算 F; =bir X bi ·

APir △F△P P. APi P △F△P .

APi △F:△P ++++.+++.++.++++.++++.( K.11 P AP P △F△P **( K.12

3)～式(K.14)计算： P'=Pix+△Pi P'v= Pi+△P. K.14

e）边跨格构节点的重叠面积F按后者宽度的一半进行计算，可按式（K.16)计算

式中符号意义同式（K.1）式（K.5）

1格构梁内力按倒梁法计算。 2 倒梁法假定格构梁和地基之间的地基反力按照直线变化分布。对于荷载和格构梁都对称的

况，则为均分布。 K.2.3计算时，以锚索作为格构梁的支座，地基的净反力及锚索锚拉力以外的各种作用力为荷载，按照 普通连续梁计算。 K.2.4计算出的支座反力，一般不等于锚索拉力，为了弥补这个矛盾，实践中采用反力的局部调整法， 将支座反力与锚索拉力的差值均勾分布在相应支座两侧各三分之一跨度范围内，作为地基反力的调整 值，然后再进行一次连续梁分析DB37／T 3365-2018 装配式钢结构住宅-钢柱通用技术要求， K.2.5如果调整一次后的结果不够满意，可再次进行调整，这样使得支座反力和锚索拉力基本吻合， 支座反力确定以后，将格构梁作为倒置的多跨连续梁来计算内力，并计算配筋

GB50003体结构设计规范