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GB 50771-2012 有色金属采矿设计规范(完整正版、清晰无水印).pdf

1电机车牵引能力按启动条件计算，一般可以满足牵引电动 机的发热及列车制动距离条件的要求。但如重列车长距离上坡或 大坡度下坡，则电动机温升过高或制动距离过长，故应按电动机发 热与制动距离条件进行校核。 2在高原地区由于大气压力低，空气密度小，使机车空气制 动装置制动力大大降低，因此在按重列车下坡制动条件计算列车 牵引质量时应修正机车制动力

15.1.7窄轨铁路所列的三个电压等级，目前普遍采用550

15.1.7窄轨铁路所列的三个电压等级，目前普遍采用550 250V。大型矿山，由于运量大、运距长，直流550V电压难以 要求，当接触导线最大弛度时距轨面高度、直流杂散电流对金 道和设备的腐蚀等安全措施可靠时，可采用直流750V

15.1.8本条第3款规定的“至运送人员车站”，是指从

站时，副井下放人员、材料与人车上下人员相互影响，为减少相互 影响仁怀市农村信用合作联社综合楼工程满堂脚手架工程施工方案，运送人员车站一般布置在井底车场附近。

1本款规定滑触线悬挂点的最大间距，目的是为了保证滑触 线基本平直，确保电机车集电弓与滑触线平稳接触，以提高运输效 率。同时，防止滑触线过度下垂，导致架线高度过低，对人员的安 全构成威胁。 2～4规定滑触线和附近的导电体之间要保持良好的绝缘及 定的间距，是为了避免在矿井中形成杂散电流，影响爆破器材库 和爆破作业的安全，避免作业人员发生触电事故。 15.1.11固定式矿车优点是车皮系数小，结构简单，坚固耐用，不 漏矿，但其卸车设备复杂，卸矿站工程量大，矿石易结底；底侧卸式 矿车优点是卸载连续、速度快，卸车效率高，卸载时矿石不砸曲轨， 卸载平稳，前冲击力小，车场简单，卸矿站能双向进出车，但车皮系 数较大，故当阶段运输量较大，矿车容积超过4m时，宜优先采用 固定式矿车或底侧卸式矿车。当矿车容积小于或等于4m时，为 节约巷道开凿量，宜采用宽度较小的侧卸式矿车或固定式矿车。 15.1.12矿车按全矿备用。因矿车调度比较灵活，故矿车备用可 按全矿使用矿车数计算。矿车是比较容易损坏的设备，生产须不 断补充更新。因此，备用只考虑保证一段时间生产的需要，以减少 基建投资。一般矿车备用辆数能与备用机车数配套多一点就够 了，因此通常取工作矿车数的20%～30%。 15.1.14振动放矿机是一种安全、高效、连续、可控性好并有利于 防止溜井矿石结拱的放矿设备，因此在运输量较大的矿山宜采用 振动放矿机装矿；对于含泥、水量大的矿石，溜井放矿时，单一形式 的放矿设备难以控制其矿流或堵塞，因此宜采用带有振动底板装 置的组合式闸门。 15.1.15本条规定是因为有轨运输的矿山，电机车及矿车维修比

安全矿使用矿车数计算。矿车是比较容易损坏的设备，生产须 所补充更新。因此，备用只考虑保证一段时间生产的需要，以减 基建投资。一般矿车备用辆数能与备用机车数配套多一点就 了，因此通常取工作矿车数的20%～30%

15.1.15本条规定是因为有轨运输的矿山，电机车及矿车

内设置电机车与矿车修理室。 15.1.16运输线路通过能力按运行图表计算是最理想的情况 考虑到各种影响因素和意外情况以及管理上的原因，应有30%的 储备能力，方能保证运输任务的完成。 15.1.17平巷水沟自流坡度一般不小于3%0，线路等阻坡度通常 为3%～4%0，故线路坡度宜按3%～5%设计。 15.1.18本条规定是为了确保列车的正常运行，减少设备之间的 磨损和设备维修工作量，提高工作效率。车辆的轴距和轨距是固 定的，当矿车或列车通过轨道的曲线段运行时，轨道的曲线段轨距 如果换算成直线轨距（或者有效轨距）实际上是减小了。虽然在工 程实践中加宽了曲线段的轨距，但增加量是有限的。如果轨距过 度加宽，会造成车辆脱轨事故；如果过小又会卡住矿车或者电机车 的车轮，使矿车运行阻力增大，并出现啃轨现象，使车辆迅速损坏。 条件允许时，应尽可能把曲线半径提高，以防止车辆掉道事故，减 少车辆和轨道之间的磨损，提高运输效率和经济效益。尤其是新 建矿山，普遍采用大型高效的运输设备，适当加大矿山运输轨道的 转弯半径，对矿山生产管理和提高经济效益具有重大意义。 15.1.19轨道的技术要求中，对轨距误差的要求，是为了保证列 车在运行过程中向两侧摆动的距离不要过大，以减少车辆对轨道 的冲击和磨损。对轨道平面的误差要求是为了减小列车运行过程 中车辆的晃动，提高列车运行的稳定性。对钢轨接头间隙的规定 是为了减少列车运行过程中的震动减少磨损和提高车辆使用寿 命，使司机在工作过程中不致承受太大的震动和冲击，保护司机的 身体健康。上述规定还可以防止翻车和脱轨，提高运输效率和经 济效益，

车在运行过程中向两侧摆动的距离不要过大，以减少车辆对轨道 的冲击和磨损。对轨道平面的误差要求是为了减小列车运行过程 中车辆的晃动，提高列车运行的稳定性。对钢轨接头间隙的规定 是为了减少列车运行过程中的震动减少磨损和提高车辆使用寿 命，使司机在工作过程中不致承受太大的震动和冲击，保护司机的 身体健康。上述规定还可以防止翻车和脱轨，提高运输效率和经 济效益。

15.2.2并下使用的内燃设备，其排放的尾气中含有一氧化碳、氮 氧化物、碳氢化合物、硫的氧化物和碳烟等有毒有害物质，如果井

15.2.2并下使用的内燃设备，其排放的尾气中含有一氧化碳、氮

下作业场所通风条件不好，会导致尾气积聚，有害物质的浓度超 标，严重危害作业人员的健康。因此，本条规定了并下使用的内燃 设备应使用低污染的柴油发动机，每台设备应有废气净化装置，净 化后的废气中有害物质的浓度应符合现行国家标准《工业企业设 计卫生标准》GBZ1、《工作场所有害因素职业接触限值》GBZ2的 有关规定。 无轨设备上配备灭火器是为了满足消防的要求，当车辆失火 时，可以及时灭火，避免造成更大损失

15.2.3本条明确了柴油铲运机运矿的适用范围。 1铲运机的经济合理运距，根据我国使用的实践经验，应小 于300m为宜。 2本款是指铲运机用于采矿场内出矿，由于它在短运距内装 载能力大，一般能缩短采场生产周期，提高采场出矿能力。 3本款是指用于阶段或分段运输、点多分散或标高不一的平 氏装矿，量不大而运距近，可充分发挥铲运机的机动灵活的优势。 4在无轨掘进作业中用铲运机出渣，配合其他无轨设备可提 高掘进速度。 15.2.5本条对选用矿用自卸汽车运输进行了规定。 1运距小于4km是参照露天矿使用汽车运输情况确定的。 2本款是为了体现汽车运矿的优势，满足深部延深短期提前 出矿的需要： 3用汽车自地下装矿后直接运至地面，该运输方式的优点是 生产环节少，建设投产快，可边开采边延深，充分发挥无轨设备的 优越性。 4本款是为了便于汽车维修、减少备品备件的种类和数量。 15.2.6本条规定的“地面宜设相应的故障修理和部件修复的机 修设施”，是为了保证设备正常运行，提高设备出勤率而制定的。 有条件的无轨运输矿山，可依托社会承担。 15.2.7本条对铲运机作业参数的选取进行了规定。 ·259·

5.2.3本条明确了柴油铲运机运矿的适用范围

1铲运机的经济合理运距，根据我国使用的实践经验，应小 于300m为宜。 2本款是指铲运机用于采矿场内出矿，由于它在短运距内装 载能力大，一般能缩短采场生产周期，提高采场出矿能力。 3本款是指用于阶段或分段运输、点多分散或标高不一的平 装矿，量不大而运距近，可充分发挥铲运机的机动灵活的优势。 4在无轨掘进作业中用铲运机出渣，配合其他无轨设备可提 高掘进速度

.2.5本条对选用矿用自卸汽车运输进行了规定。

1运距小于4km是参照露天矿使用汽车运输情况确定的。 2本款是为了体现汽车运矿的优势，满足深部延深短期提前 出矿的需要： 3用汽车自地下装矿后直接运至地面，该运输方式的优点是 生产环节少，建设投产快，可边开采边延深，充分发挥无轨设备的 优越性。 4本款是为了便于汽车维修、减少备品备件的种类和数量。 15.2.6本条规定的“地面宜设相应的故障修理和部件修复的机 版放”目光之得

15.2.7本条对铲运机作业参数的选取进行了规定。

1铲运机装载、卸载、掉头时间是按铲运机装载时间30s～ 80s，卸载时间20s，掉头时间2×20s，其他影响时间30s～40s相加 计算而得，定点装载时取小值，不定点装载时取大值。 2铲运机运行速度主要取决于坑内路面质量。 4每班纯运行时间3h～5h，主要取决于有无足够的矿量待 装，有无足够容量的溜并备卸以及设备状况是否良好。通常情况 下，采场装矿宜取小值，多点作业或矿源充足时可取大值。 5铲运机年工作班数500班～600班，是考虑到每台设备要 有必要的保养和计划检修时间，才能确保铲运机处于良好的工作 状态。 15.2.8本条对矿用自卸汽车作业参数的选取进行了规定。

装、卸载、车 位、卸载、装卸载调车及等歇时间。 2指通常情况下，运矿斜坡道坡度为10%，重车上坡、空车 下坡是指在斜坡道上的运行速度。重车上坡的速度应综合考虑所 选车辆的性能曲线、路面质量、行车环境等因素确定，重车上坡速 度一般取8km/h～10km/h。规定重车下坡行驶速度10km/h~ 12km/h，是为了保证安全行驶，要求使用低档速度，以便控制车 速，减少使用工作制动器，防止工作制动器因过度使用而发热甚至 失效。水平运行速度是指在铺有良好的路面材料的专用水平运矿 巷道内的速度，

15.3带式输送机运输

15.3.2矿山运送原矿用的带式输送机向上或向下输送物料时， 当带式输送机的倾角达到一定程度时，胶带上的物料在胶带运动 过程中就会产生向下滚落现象；因此对带式输送机倾角予以限制。 带式输送机的输送能力随其坡度的提高而减小，因而在条件 许可时，应尽量选用较小倾角，对于带速超过2.5m/s的输送机， 为保证机尾不撒料，输送机的最大坡度应较规定值减小2°～4°，速

15.3.2矿山运送原矿用的带式输送机向上或向下输送物料时，

200mm，是为了确保带式输送机上料时，或者带式输送机运行过 程中，物料始终位于胶带内，不会撒到胶带外面，也不会导致胶带 跑偏。根据国外经验，对于输送动堆积角为20°、无粉矿的块矿 时，输送物料的粒径不应大于带宽的1/5；输送物料为10%的块 矿、90%的粉矿时，粒径不应大于带宽的1/3

15.3.6本条对输送带的确定进行了规定

1对于大运量、长距离输送机，一般输送带张力较大，宜采用 有较大张力和较小伸长率的钢丝绳芯输送带。 2输送机工作环境温度低于一25℃时，为保证低温作业时输 送带能正常工作，提出了对输送带工作温度的要求。 3根据输送物料种类多和性能差异大的特点，在设计中应提 出输送带覆盖层厚度和性能参数要求。根据现行国家标准《普通 用途钢丝绳芯输送带》GB/T9770和《输送带具有橡胶或塑料 覆盖层的普通用途织物芯输送带》GB/T7984对覆盖层的等级划 分规定，规定了应根据被输送物料的性质选择输送带覆盖层。硬 质岩对输送带冲击大而且易撕裂输送带，“H”级覆盖层有较好的 耐磨性和耐冲击性能，并应选用较厚的上覆盖层。输送软质岩时， 可选用“L”级覆盖层。

5.3.7加、减速度的选取应保证设备运行平稳，不产生喘振和 科现象，输送带与被输送物料、输送带与驱动滚筒之间不发生滑 象，以及电动机启动制动力矩不超过额定值，所以加、减速度 先择适当。

15.3.8采用单滚简驱动时，驱动装置简单，占地面积小，

制。采用双滚筒驱动的优点是能够传递较大的功率，并能降低输 送带的张力。当功率配比n二2：1时，降低胶带张力效果较好。 15.3.9驱动滚筒直径与钢绳直径的倍数过小，钢绳易产生疲劳

制。采用双滚简驱动的优点是能够传递较大的功率，并能 送带的张力。当功率配比 n=2：1 时,降低胶带张力效果较

破坏，降低胶带使用寿命

破坏，降低胶带使用寿命。

15.3.10本条第1款，现行国家标准《金属非金属矿山安全规程》 GB16423一2006第5.3.4.4款规定：“钢绳芯带式输送机的静载 荷安全系数应不小于5”，第6.3.1.16款规定：“..钢绳芯带式 输送机的静载荷安全系数应不小于5～8”。 现行国家标准《带式输送机工程设计规范》GB50431一2008 第7.4.1条第3款规定：“钢丝绳芯输送带安全系数，可取7～9； 当带式输送机采取可控软启、制动措施时，可取5～7”。 根据以上两个规范的有关规定，经分析研究国内外钢绳芯胶 带使用情况，本条第1款规定“按静荷载计算，静荷载安全系数不 应小于8；当钢绳芯带式输送机采取可控软启动、制动等措施时 静荷载安全系数不应小于5”。 15.3.11本条对带式输送机拉紧装置的布置和拉紧方式进行了 规定。 1带式输送机的启动和运转必须使输送带具有一定的拉紧 力，拉紧装置是保证带式输送机正常运转必不可少的重要设备。 拉紧装置的布置应考虑以下主要因素： 1）尽量布置在输送带张力最小处或靠近传动滚筒的松边。 2确定拉紧力的大小必须考虑正常运转和满载或空载启动 制动等各种情况。 3）拉紧行程必须考虑输送带的弹性伸长、永久伸长和输送带 的接头余量，输送带的伸长特性、启动和制动过程是否可控等 因素。 4）拉紧装置对输送带张力的响应速度。 2带式输送机拉紧装置一般采用电动绞车和液压自动拉紧 装置，是因为自动拉紧装置和固定拉紧装置最大的不同点在于自 动拉紧装置具有响应功能，即开车前停机后以及运行中可以使滚 简车架有位移，拉紧力可以变化，也可以保持恒定。 固定式拉紧装置有重力拉紧、螺旋拉紧、绞车固定拉紧等。重 力拉紧装置始终使输送带拉紧力保持恒定在启动和制动时会产

生上下振动，但惯性力也会很快消失。由于重力拉紧装置的拉累 力是恒定的，拉紧力要按带式输送机启动、制动以及正常运转时的 最大张紧力进行设定。螺旋拉紧装置拉紧行程短，只适用于短距 离带式输送机。绞车固定拉紧装置有手动和电动两种，手动绞车 一般适用于中等长度的带式输送机，电动绞车一般适用于长距离 带式输送机。 15.3.12本条第2款带式输送机与其他设备突出部分、支护之间 的间隙包括带式输送机最突出部分与提升容器的间距，规定的“带 式输送机与其他设备突出部分、支护之间的间隙不应小于0.4m”， 是依据现行国家标准《金属非金属矿山安全规程》GB16423 2006第6.1.1.10款：“带式输送机与其他设备突出部分之间的间 隙，应不小于0.4m”，第6.3.1.16款：“带式输送机最突出部分与 提升容器的间距应不小于300mm”，两者之间取大值而制定的。

16.1.1本条对站址选择进行了规定

6.1.1本条对站址选择进行了

1站址靠近用气负荷中心，可节省管道，减少压力损失，减少 耗电，保证供气压力；压缩空气站是全矿用水、用电负荷较大者之 一，要考虑供电、供水的合理性。 2空气压缩机是直接从大气吸气，为了减少机器的磨损、腐 蚀，防止发生爆炸事故，确保空气压缩机吸入气体的质量，故要求 压缩空气站与散发爆炸性、腐蚀性、有毒气体和粉尘等场所有一定 距离。但由于其散发量难以作定量规定，有害物对空气压缩机 的影响与其浓度等关系缺乏科学数据，因此，未对两者之间的距离 作具体规定，而只规定避免靠近这些场所。在大气中，传播有害物 质起主导作用的是风。因为我国许多地区冬季盛行偏北风，夏季 盛行偏南风，两者风向相反，如把压缩空气站放在有害源的某个风 频稍大的上风侧，随着季节变更，盛行风向相反，上风侧就变成了 下风侧，站房就不可避免地受到有害物的影响。因为全年风向最 小频率的下风侧是一年中风吹来的次数最少的，因此将站房放在 最小风频的下风侧，站房受到有害物的影响为最少。 3空气压缩机运转时发出较大的噪声，活塞空气压缩机为 80dB（A）～110dB（A），螺杆空气压缩机为65dB（A）～85dB（A）， 离心空气压缩机为80dB（A）～130dB（A），压缩空气站址应根据 各种场所的噪声充许标准、压缩空气站的噪声级、传播途中的隔声 障（建筑物、构筑物和林带等）等条件综合考虑，其防护间距应符合 现行国家标准规范的有关规定。 各类场所的噪声充许标准应符合现行国家标准《声环境质量

标准》GB3096、《工业企业噪声控制设计规范》GB50187等的有 关规定，压缩空气站噪声级可参照类似压缩空气站的噪声级实测 数据或经计算确定。 活塞空气压缩机在运转中的振动较大，螺杆和离心空气压缩 机的振动要小一些，空气压缩机在运转中的振动影响本站和防振 要求较高的邻近建筑物、构筑物等。因此，应根据空气压缩机的类 型、设备的充许振动要求，以及地质、地形等条件综合考虑，其防振 间距应符合现行国家标准《工业企业总平面设计规范》GB50187 的有关规定。

16.2设备选择与计算

1本款规定空气压缩机的型号不宜超过两种，是从方便维护 管理、减少备品备件品种和检修等方面考虑的。 2地面压缩空气站内，活塞空气压缩机或螺杆空气压缩机的 台数以3台～6台为宜，如站内只安装1台～2台机组时，对确保 供气、适应负荷变化以及备用容量等方面都较为不利，故下限推荐 为3台。但空气压缩机台数过多，维护管理不便，建筑面积也增 加。因此，当供气量大时，应采用大型机组。考虑到站房扩建的可 能，新建站房初次装设机组上限推荐为6台。离心空气压缩机组 的台数以2台～5台为宜。据对国内离心空气压缩机站的调研 多数站为2台～5台，既能确保供气，也能适应负荷变化，维修管 理较为方便。 3本款规定主要考虑小于20m3/min的空气压缩机外型尺 寸小，设备运输至井下方便。 4本款规定备用台数不少于1台，是根据国内矿山安装空气 玉缩机不大于5台的站房，其中1台作为备用，大多数情况下均能 满足生产和机组轮换检修的需要。

容量不小于60m/min的压缩空气站宜设桥式起重设备；小于以 上容量的压缩空气站可设单轨起重设施，

16.3.1本条对压缩空气站设备布置进行了规定

1站房内空气压缩机单排布置，可以把吸气管和排气管分配 在空气压缩机两侧，供电、供水线路布置也比较方便，起重设备跨 度也可减小，通风散热条件好。 2离心空气压缩机的吸气过滤装置宜独立布置，其独立布置 方式既不影响通风采光，又便于安装检修，自前已普遍采用。 3设置高位油箱或其他能够保证可靠供油设施的目的，是为 了保证在事故断电情况下，离心空气压缩机组能得到充分的润滑 油，以免烧坏轴承，引发事故。 4空气压缩机组的联轴器和皮带传动部分装设安全防护设 施，是为了避免机组高速转动部分外露，防止事故。 5尽量缩短吸气管长度，主要是为了减少吸入空气的压 力降。 16.3.2本条对压缩空气站厂房的布置进行了规定。 1压缩空气站的朝向对站内通风降温有很大影响。站内由 于机组大量散热，夏季机器间内气温很高，一般在40℃左右，有的 站内温度竟高达45℃以上。充分利用自然通风是效果显著文最 经济易行的降温措施。本款强调站房的朝向，以利于夏季有自然 通风。 2压缩空气站宜为独立建筑物，有利于降低噪声和振动对周 边建筑物、构筑物及环境的影响。近年来，由于螺杆空气压缩机制 造技术的进步，其噪声比活塞空气压缩机、离心空气压缩机要低： 结构紧凑、基础简单、减振效果好、自动化程度高，因此，得到了广 泛的采用，也为装有这种机型的站房与其他建筑物毗连或设在其 内提供了有利条件。参照国内螺杆空气压缩机站的使用情况，排

气量不大于20m/min螺杆空气压缩机的压缩空气站可与其他建 筑物毗连或设在其内。 考虑空气压缩机吸气、通风和散热的要求，以及噪声和振动等 对建筑物、设备和环境的影响，故规定当“与其他建筑物毗连或设 在其内时，宜用墙隔开，空气压缩机宜靠外墙布置。设在多层建筑 内的空气压缩机宜布置在底层”。 3空气压缩机在运转中有一定的振动，特别是活塞空气压缩 机振动较大，影响站房和周边防振要求较高的建筑物、构筑物等设 施，本条规定“空气压缩机的基础应根据环境要求采取隔振或减振 措施，并应与建筑物分开”。

16.4.1本条规定是因为储气罐具有燃爆可能性，不少厂、矿都曾 发生过爆炸事故。储气罐布置在室外，主要是从安全角度考虑，其 次也可减少站内的散热量并节约站房的建筑面积，储气罐若能布 置在背面，可减少日晒，也可减少其爆炸的外因。 储气罐与墙之间净距的确定原则是不影响通风和采光，其下 限净距1m是基于储气罐与墙基础不应相互干扰且按安装、检修 需要最小距离而确定的。 16.4.2从压缩空气站的事故来看，除超压、水击或机械事故外， 凡燃烧爆炸无不与油有关，油是燃烧爆炸的内因；排气温度过高， 空气中含粉尘、静电感应等是外因。装设后冷却器既能清除部分 油水，文能降低压缩空气的温度，对减少油垢和油在高温下形成积 炭都有好处。鉴于近儿年来的一些事故，为了保证安全，本条规定 活塞空气压缩机和离心空气压缩机都应装设后冷却器。 据对150多个压缩空气站的调查，机组与供气总管之间绝大 多数采用单独的排气系统，即各机组之间不共用后冷却器和储气 罐。普遍反映这种系统简单、管理方便、不会误操作。有个别站空 气压缩机合用或轮用储气罐或后冷却器，从而使管道系统复杂化，

带来误操作及管道振动等不良后

16.4.3为了使空气压缩机能在无背压情况下启动，以减小

机的启动电流，在空气压缩机与储气罐或排气母管之间应装设止 回阀。 在无背压情况下，空气压缩机可以采用不同方式做到卸载启 动。在启动方式中，以打开放空管的方式操作最简便，且空载负荷 最小，在空气压缩机达到额定转速对机组加载时，此方法最平缓有 效，因此在空气压缩机与止回阀之间应设放空管。 活塞空气压缩机与储气罐之间装切断阀易发生误操作事故： 因而不应装设此阀门。如果要装设切断阀，则在空气压缩机与切 断阀门之间应装安全阀，以保证安全运行。 离心空气压缩机因自身设计要求，其转子轴承只充许一个方 句旋转，且轴承的润滑油进口有方向要求，即只允许一个方向进 油。因此规定离心空气压缩机与储气罐之间应装止回阀和切断 阀，以防止空气倒流。 离心空气压缩机放空管上设调节阀的作用是：在空气压缩机 运转过程中，当用气量发生变化，流量逐渐减少，将接近机组设定 的最小流量值时，或压缩机与储气罐之间的切断阀门因误操作而 未开启时，放空管上的调节阀门将自行开启，将压缩空气排向大 气，避免该处管内压力升高，超出设计允许值，并确保空气压缩机 在喘振流量以上运行，防止发生喘振现象。 16.4.4储气罐上装设安全阀，是为了当储气罐内压力超过额定 直时泄压，防止爆炸。储气罐与供气总管之间装设切断阀，是为了 当机组停用检修时切断与总管系统的联系。

16.5空气压缩机冷却用水

16.5.2空气压缩机冷却水入口处的压力上限，对于活塞空气压 缩机，根据现行国家标准《一般用固定的往复活塞空气压缩机》 GB/T13279的规定，供水压力不得大于0.4MPa。

16.5.2空气压缩机冷却水入口处的压力上限，对于活塞空气压

螺杆空气压缩机冷却水的供水压力，根据现行国家标准《一般 用干螺杆空气压缩机技术条件》GB/T13278的规定及工厂压缩 空气站机组实际运行情况，其供水压力均不大于0.4MPa。 离心空气压缩机冷却水的供水压力，按现行行业标准《石油 化学和气体工业用轴流、离心压缩机及膨胀机一压缩机》 JB/T6443的规定及对几个离心压缩机站实际运行情况的调查了 解，均不大于0.5MPa，一般为0.4MPa。 至于空气压缩机冷却水的供水压力下限，应以保证机组所需 冷却水能畅流来确定，除克服水路系统的阻力外，还应有一定的裕 量。根据调查了解，活塞空气压缩机、螺杆空气压缩机及离心空气 压缩机冷却水供水压力下限为0.10MPa～0.15MPa。 冷却水给、排水温差小于10℃时，所需水量增大，流速增高 水路系统阻力也相应增大，因此，下限水压应适当加大。同样，采 用单泵循环系统时，除克服机组阻力外，还应考虑水提升到冷却塔 的扬程，下限供水压力也应加大。

16.5.3本条对空气压缩机冷却水水质进行了规定

1鉴于现行国家标准《工业循环冷却水处理设计规范》 GB50050对循环冷却水水质标准已有详细规定，且根据调查测定 和收集到的资料，符合该标准有关参数的水质均适用于压缩空气 站，故水质标准按该规范规定执行。 2根据国内矿山空气压缩机实际运行情况，当碳酸盐硬度与 排水温度关系超过本规范表16.4.3时，为防止结垢，限制冷却水 的碳酸盐硬度，水质硬度较高的地区应进行软化处理

16.6.1地面管道的布置有架空、管沟和埋地三种方式，各有其特 点和使用条件。架空管道，安装维修方便，便于改造，夏热冬暖地 区、温和地区、夏热冬冷地区和寒冷地区的大多数矿山广泛采用该 布置方式。管沟布置如能与热力管道同沟，是经济合理的。直接

埋地布置在寒冷地区及总平面布置不希望有架空管线的矿山采用 较多。寒冷地区和严寒地区的饱和压缩空气管道架空布置时，冻 结的可能性比较大，尤其是严寒地区需采取严格的防冻措施 16.6.2管道埋深是根据载重车辆驶过时传到管顶上的压力不会 损坏管道来确定的。加防护套管是为了减少管道承压和便于 检修。

16.6.3本条对压缩空气管道设计进行了

2输送管道设计应力求使工作点的压力大于风动工具的额 定压力0.1MPa，以保证风动工具的正常工作，当难以保证或经济 上不合理时，应采用增压措施。 3管道采用焊接连接已有多年成熟经验，焊接比法兰连接具 有省料、施工快和密封性好等优点，但井下管道太长，焊接有困难， 安装检修也不方便，可根据安装检修条件决定焊接管段的长度。 5安装油水分离器是为了把油水分离出来，不让它随压缩空 气进入气动工具，以提高气动工具的工作效率

17.1.1露天破碎站的形式有固定式破碎站、半移动式破碎站、移 动式破碎站。移动式破碎站受结构限制，单台设备最大能力为 1000t/h左右，在露天坑具备布置多台移动式破碎机的条件下， 10000kt/年以下的矿山可考虑采用。 17.1.3本条第4款确定半移动式破碎站的移动步距，首先是考 虑尽量缩短汽车运距，同时还要考虑拆迁、安设和调试所需要的时 间及工程量，根据国内外使用经验，半移动式破碎站移动一次的服 务年限一般不小于5年。

7.1.5本条对破碎站布置进行了规定。

1当采用给矿设备给料时，物料需通过放矿口放矿，放矿口 和破碎机受料口尺寸限制了通过物料的最大块度，大块易造成放 矿口堵塞，处理困难，因此在原矿运输设备卸载口宜设置格筛，防 止大块进人料仓。 3下部缓冲仓容积不应小于自卸汽车有效容积的2倍，是考 虑当下部排料皮带机出现故障停机，上部受料仓满仓时，此时下部 缓冲仓应能全部消耗掉上部受料仓的矿石。

17.2.1设置并下破碎站的条件是矿石块度不能满足箕斗提升或 带式输送机运输的要求，且无法用控制采场凿岩爆破参数降低崩 矿块度；采用二次破碎，破碎量大，难以满足生产要求时，才采用卅 下集中破碎站。

000kt的矿山，式破碎机比旋回破碎机经济。随着技术进步 预式破碎机的年破碎能力可达4000kt，年产量超过4000kt时， 式破碎机难以满足生产要求，因此大于4000kt的矿山，应选用 包破碎机。

7.2.3本条对破碎站的布置进行了规定

本条对破碎站的布置进行了

1本款规定了两个出口，天件运输通道一般与副井相连，作 为破碎碱室进风道及安全出口，人行通风联络道一般与专用回风 井相连，作为回风道及安全出口。 2本款规定了破碎机上部和下部矿仓容积，上部矿仓容积主 要是考虑到阶段运输的不连续性而规定的；下部矿仓容积主要考 虑减少提升运输设备、破碎机出现事故时的相互影响和生产的不 均衡性。条件充许时，应尽量加大上、下部矿仓的容积。 3破碎机工作时，为保证均匀给矿，一般选用振动给矿机和 重型板式给矿机。振动给矿机结构简单，重量轻，能耗省，安装、操 作、维修方便，有条件时应优先采用。但若矿石含泥水多或矿石黏 性较大时，宜选用重型板式给矿机，

.1.3本条对露天采场排水设计进行了规定

1多年雨季月平均降雨量取当地历年雨季降雨量的算术平 均值。当地有10年以上的降雨资料时，其计算精度基本可以满足 设计要求。 2本款采用的暴雨频率标准，是根据国内露天矿多年设计标 准及实践经验确定的。 3、4短历时暴雨量系指历时小于24h的暴雨量。长历时暴 雨量常用1d、3d、7d、15d暴雨量。 18.1.4本条第7款“截水沟坡度较陡地段”，露天采场境界外是 指截水沟地形坡度较大、对下游建筑物或其他地面设施有不利影 响的地段；露天采场内是指水沟引水至下一台阶的地段。跌水消 能是在陡坡下部设置消能水池，陡坡消能是在水沟陡坡段和陡坡 底部用人工加糙的消能方式。

18.1.6本条对排水系统设计进行了规定。

重，不易搬移。但露大坑内移动式水泵是开采水平的不断下移而 增加扬程的，若所选水泵扬程太小，则更换频繁。为了延长水泵的 服务年限，便于搬运，一般移动泵站的水泵扬程不宜超过100m。 6露大排水泵站的水池容积规定为不小于0.5h的水泵排水 量，是根据水泵的最大启动频率考虑的，水池容积过小时，会因设 备启动频繁而缩短设备寿命

18.1.8本条第2款，冰冻地区管道宜理设在冰冻线以下，如果理 在冰冻线以上时，宜采用石棉或其他保温材料把管道包起来防冻，

18.2.1采用一段排水时，上阶段的水流至下阶段排出，会增加能 耗，但开拓工程量小，系统和管理简单，因此，一段排水通常用于矿 井较浅、开采阶段数不多的矿山；若上部水平涌水量很大，下部水 平涌水量相对较小，为降低能耗，宜采用分段排水，主排水泵房应 设在涌水量最大的阶段

18.2.2并下排水正常涌水量的计算应在水文地质提交的正常涌

18.2.3本条对并下排水设备的选择进行了规定。

1井下排水设施是地下矿山生产的重要安全措施之一。不 论涌水量（含生产废水）大小，并下主要排水设备应有工作、备用和 检修水泵。当井下涌水量小时，工作、备用和检修水泵至少各1 台；当井下涌水量大、水泵数量较多时，可多台工作，多台备用，1 台检修。应保证工作水泵能在20h内排出一昼夜的正常涌水量： 工作泵和备用泵同时工作能在20h内排出一昼夜的最大涌水量的 安全要求。 坑内涌水是矿山安全生产的主要危险源之一，必须确保井下 排水设备的可靠性及排水能力，本款规定为强制性条款。 3排水高度为水仓与吸水井连接处底板至排水管出口中心 的高差。

18.2.4本条对并下水泵房的布置进行了规定

作，一台备用），是为了当水仓、水泵、管道漏水时，排除积水，积水 可排到吸水井内。 4）密闭墙上预留出水管，并加闸阀，是用于突然涌水时紧急情 况下增加排水设备。 5）潜没式泵房内设水窝和排污泵，是考虑泵房内的排水管破 裂时的事故排水。 3水泵沿泵房单列布置，可以减少碱室跨度，吸水管和排水 管分布在水泵两侧，配置简单，维护检修方便

5本条对主要水泵房水仓设讠

1本款规定水仓应由两个独立的巷道系统组成；水仓起贮水 和沉淀作用，应定期轮流清理；当一条水仓清理时，另一条应能正 常工作。当岩层条件好、施工方便时，水仓可设计成一条巷道，中 旬用钢筋混凝土墙隔开，分成两个独立的水仓。 2规定水仓容积的目的是为了保证水泵正常运行，便于日常 排水工作的安排和管理。涌水量较大矿山规定了较小的容水小时 数，以尽量减少开拓工程量，这里应理解为所需要的下限值。 18.2.8本条第1款，在泵房内总排水管最低处安放水管和放水 阀，主要是为了管道检修时能将管内的水排放到水仓。 18.2.9本条第3款，井底水窝排水泵宜选用潜污泵，是因为并底 水窝通常环境恶劣，人员上下不便，而潜污泵安装、检修方便，且无

18.3.1充填法开采的矿山，充填物料中的细颗粒物质往往从采 场滤水构筑物的孔隙中随充填废水流出，污染巷道，磨损排水设 备。除应加强采区管理，改善滤水设施，减少充填废水内的泥沙含 量外，对流出的泥沙和细颗粒物质应采取相应沉淀及清理设施以 改善环境和水泵的工作条件。 水仓和专用沉淀池中的沉泥量多，需经常轮换清理，才能保证

水仓和沉淀池的有效容积。清理水仓和沉淀池的劳动强度大，工 作条件恶劣，宜采用机械化清理。常用的有铲运机、油隔离泥浆 泵、喷射泵、潜污泵、压气罐等，可根据具体条件选用。 18.3.2水仓内压气排泥罐的工作气压与管路长度、排泥高度、泥 浆密度、罐体结构等因素有关。一般正常工作气压为0.55MPa~ .63MPa，最低气压不小于0.4MPa。 18.3.3高压水排泥是利用水泵的高压水将密闭泥仓内的泥浆冲

18.3.3高压水排泥是利用水泵的高压水将密闭泥仓内的泥浆冲 挤、稀释后，通过排水管道一起排到地表。由于排水管中的泥浆水 密度增加，所需水泵扬程也应加大，泥浆水的密度与浓度有关， 般重量浓度小于30%，相应的密度为1150kg/m²～1300kg/m²

19.1适用条件和主要设计参数

能正常工作。 19.1.6执行净空尺寸条文时，应注意下列3点： 1净空尺寸是指索道的最大轮廓线与障碍物表面之间的距 离，即安全距离。 2从安全角度出发，当校验索道上方障碍物的最小垂直净空 尺寸时，以索道顶部的最高静态位置为准；当校验索道下方障碍物 的最小垂直净空尺寸时，索道底部的最低静态位置加上动态附加 值，以最低位置为准。 3矿斗与内、外障碍物之间的最小水平净空尺寸，是指已经 考虑了矿斗或钢丝绳摆动之后的净空尺寸。 19.1.8本条对索道钢丝绳的选择进行了规定。 1密封钢丝绳具有平滑的圆柱形表面，密封性和抗蚀性好， 表层丝断裂后不易翘起，承载索应选用密封钢丝绳。规定公称抗 拉强度不宜低于1370MPa，是为了减轻承载索的单位长度重量， 使承载索的费用相应降低，减小承载索的挠度，以改善矿斗的运行 条件。 2根据国内外矿用索道牵引索使用的经验，线接触钢丝绳的 工作寿命比点接触钢丝绳高出1倍左右，而面接触钢丝绳的寿命 森开洗雄广房道成达

.1.8本条对索道钢丝绳的选择进行了规定

1密封钢丝绳具有平滑的圆柱形表面，密封性和抗蚀性好， 表层丝断裂后不易翘起，承载索应选用密封钢丝绳。规定公称抗 拉强度不宜低于1370MPa，是为了减轻承载索的单位长度重量， 使承载索的费用相应降低，减小承载索的挠度，以改善矿斗的运行 条件。 2根据国内外矿用索道牵引索使用的经验，线接触钢丝绳的 工作寿命比点接触钢丝绳高出1倍左右，而面接触钢丝绳的寿命 又比线接触钢丝绳高1倍以上（四川攀枝花市洗煤厂索道经验），

为了提高矿用索道牵引索的工作寿命，应采用线接触或面接触钢 丝绳。交互捻钢丝绳在绳轮上的弯曲次数，要比同向捻钢丝绳低 得多。国内索道曾用过交互抢钢丝绳作牵引索，使用寿命仅数个 月，因此，牵引索不得采用交互捻，而应采用同向捻钢丝绳。 前苏联试验表明，在荷载相同条件下，当钢丝绳抗拉强度增大 到1746MPa时，钢丝绳的耐久限（即钢丝绳到破坏时在滑轮上的 弯曲次数）增大，而当抗拉强度继续增大时，钢丝绳的耐久限稍微 下降。为了保证索引索具有适当的工作寿命，在正常条件下，最好 选用抗拉强度不小于1670MPa的钢丝绳。 3影响单线矿用索道运载索工作寿命的主要因素之一是表 层丝磨损。甘肃武山水泥厂索道使用直径34.5mm的钢丝绳作 为运载索，其表层丝直径为3.8mm，每条钢丝绳的实际运矿量达 100万t。该索道运载索工作寿命长的原因，除了侧形条件和接头 质量好以外，丝径较粗是更为主要的因素，但表层丝的直径不宜过 粗，否则容易引起疲劳断丝，因此规定表层丝的直径不得小于 1.5mm。 4由于双线循环式矿用索道上的牵引索拉紧小车移动频繁， 牵引索的拉紧索经常绕导向轮来回弯曲，所以要求采用挠性好和 耐挤压的钢丝绳，并且采用较大的轮绳比。

1保护设施形式的选择取决于技术经济比较。当保护范围 较长、矿斗坠落高度较大时，采用保护网较为便宜。保护网可以利 用索道支架或者专用支架贴近索道悬曲线架设，使矿斗坠落高度 控制在合理值以内。在沿其长度方向上的保护范围基本不受限 制。而保护桥则适用于保护范围较小、矿斗坠落高度较小的场合。 当索道线路在公路或铁路边坡的上方通过时，坠落的矿斗仍有可 能从陡坡滚落到公路或铁路上，危及运输和人身安全。云锡索道 就曾发生过坠落的矿斗滚到公路上伤人的事故。因此，应根据实 地情况设置栏网

2保护网为柔性构件，当受矿斗冲击作用时，垂度明显增大。 例如，某单跨L=90m，单位面积重力q1=100N/m²的保护网，在 受重力2kN，有效荷载14kN，最大坠落高度为8m的矿斗冲击作 用下，计算垂度增值达2.26m，所以应按受矿斗冲击条件校验保护 网与跨越设施之间的净空尺寸。 3考虑到矿斗掉落到保护设施上时，一般不会呈竖立状态 故运行中的矿斗底面与保护设施顶面之间的净空，按不小于矿斗 最大横向尺寸进行校验，较符合实际情况。特别是对于保护桥来 说，应在保证矿斗自由通过的前提下，尽可能减小矿斗的下落 高度。 4当索道跨度大于250m时，承载索受工作风荷载引起的水 平挠度明显增加，因此应按承载索和矿斗均受200Pa工作风压作 用发生偏斜的条件校验

19.2.1本条对索道线路选择进行了规定。 1本款规定了各种类型索道线路选择的一些基本原则，目的 是为了保证索道运行的安全可靠性。 2双线循环式矿用索道的使用经验表明，凸起侧形处的承载 索工作寿命要比凹陷侧形处的承载索工作寿命降低很多，因此在 条件许可时，采取开挖边坡、明槽或涵洞等措施，也可缓和侧形的 凸起程度。 6索道线路侧形的平滑程度是为了提高承载索或运载索的 工作寿命和矿斗运行的平稳性，因此线路侧形不应有过多、过大的 起伏。 19.2.2本条对单线循环式索道线路的设计进行了规定。

19.2.1本条对索道线路选择进行了规定

1跨距太小直接影响抱索器的挂结与脱开质量，故规定站前 第一跨的跨距为5m～10m。 2在平坦地段或者坡度均匀的倾斜地段上配置支架时，一般

重车侧采用四轮托索轮组，空车侧采用二轮式托索轮组，为了使各 支架上每个托索轮的径向荷载接近相等，各支架上的荷载应力求 相等。 3支架的最小高度应按照在支架处已掉落一个矿斗，运行中 的矿斗以翻转状态通过时不受阻碍来确定。单线索道矿斗呈翻转 状态时，高度方向的最大外形尺寸不大于3m，矿斗高度为0.8m， 故支架最小高度不得小于4m。在凸起区段上，跨距受地形限制 设计时最小跨距一般取15m，不能满足时，可选用六轮或八轮托索 轮组。 4最不利的荷载条件是由于线路缺斗造成的，这时所考察支 架的相邻跨无矿斗，而运载索的拉力达到最大值。 由于影响运载索从凹陷区段上脱索的因素较多，而国内有些 单线索道的脱索事故又较频繁，因此从保证安全运行的观点出发 单线索道运载索的靠贴系数值应大于双线索道承载索的靠贴系数 值。必要时，可参照单线客运索道的方法校验最小靠贴力。 5位于台风或横向风力较大地区的索道，即使靠贴系数达到 1.3亦不能保证运载索不脱索。遇到这种情况时，为了保证安全 宜设置防脱索装置。

19.2.3本条对双线循环式索道线路的设计进行了规定。

1为了减小站前第一跨牵弓引索的波动，从而保证矿斗和牵弓 索可靠挂结或平稳脱开，建议站前第一跨的跨距小于斗距并不大 于60m。控制空承载索在站口端的倾角与站口段轨道的倾角，是 为了缓和矿斗特别是重车进站时的冲击和降低噪声。根据索道系 列产品设计中偏斜鞍座在立面上的允许斜度，重车驶近站口时，承 载索的倾角不得大于0.15rad。 2、3为了使矿斗顺利通过支架，特别是大跨距两端和凸起地 段的支架，应将矿斗的附加压力限制在一定范围内。一方面，应控 制承载索在支架上的弦折角；另一方面，应控制承载索受载后在支 架上的最大折角。水平牵引式矿斗不受牵引索附加压力的作用，

承载索在支架上的弦折角和最大折角可放大一些。 4规定凸起地段的支架高度不小于5m，是考虑到即使有一 个矿斗掉落也不会影响其余矿斗通过，防止事敌扩大。凸起地段 的支架采取不小于20m跨距配置的主要目的在于，当矿斗通过凸 起地段的支架时，特别是在缺斗情况下，减小牵引索在抱索器上形 成的折角，控制牵引索对矿斗抱索器的压力。所谓总折角较大并 受地形限制的凸起地段，是指按每个支架充许的弦折角计算所需 的支架总数n一e/（n为所需支架总数，e为凸起地段的总折角， 为每个支架充许的弦折角），大于按20m等跨距所能配置的支架 数。在此情况下，用带有凸形滚轮组的连环架代替支架群，可使牵 引索的附加压力转移到凸形滚轮组上，减轻对承载索的压力。

19.3索道的站址选择与站房设计

19.3.2本条第2款，装载料仓容积的确定与运输能力、工作班 制、索道长度以及装载站所处地形条件等有关。一般不宜小于1 个班的运量，当线路长或与衔接车间作业班次不同时，容量宜为1 个～2个班的运量。对于大运量索道，至少应考虑处理索道偶然 事故和一般检修时间（2h～4h）所需的缓冲容量。卸载仓的有效 容积一般取决于与索道衔接的生产车间的工艺要求，以及衔接的 外部运输设备的工作特点。索道卸载站与矿山选矿厂衔接时，有 效容积一般不超过索道3h～4h的运输量。 19.3.3本条第1款，当采用内侧装载时，矿斗吊架远离装载口一 则，可使装载口伸入矿斗放料，装载不偏心，并且不易撒漏，应尽量 采取内侧装载方式。 19.3.4本条第1款，为了保证操作人员安全作业和防止矿斗坠 人卸料仓，卸载口原则上都应设置格筛。但当矿斗采用机械推车、 卸载区很长时，可不设格筛，是因为机械推车时速度很慢，一般为

入卸料仓，卸载口原则上都应设置格筛。但当矿斗采用机械推车、 卸载区很长时，可不设格筛，是因为机械推车时速度很慢，一般为 0.3m/s～0.4m/s，矿斗不太可能发生掉道而坠人料仓的事故。在 料仓上方设置带栏杆的通道，既可满足操作需要，又可防止操作人

19.3.5本条对单线循环式索道站房设计进行了规定

19.3.6本条对双线循环式索道的站房设计进行了规定。

1在承载索以o.o5rad～0.10rad俯角出站的条件下，采用 无垂直滚轮组，可以借助调整站口进、出桁架不同的高度来补偿矿 斗沿站内部分轨道自溜损失的高差，也使轨道和牵引索进、出站侧 的坡度适应挂结器和脱开器几何尺寸的要求。 3抱索器与牵引索挂结时，二者具有相同速度，不仅能提高 挂结质量，而且可减小牵引索和抱索器钳口的磨损。 4考虑到矿斗在站内的运行安全，等速段的自溜速度不宜大 于2.0m/s。由于每个矿斗的运行阻力系数不尽相同，加之运行阻力 系数又随季节波动，为了保证矿斗顺利地自溜运行，规定了矿斗在直 线段和曲线段上最小自溜速度和矿斗进入推车机前的自溜速度，

4.1本条对矿斗的选择进行了

JT／T 1210.2-2018标准下载本条对矿斗的选择进行了规定

19.4索道设备的选型与设计

矿斗的牵引索位于承载索的侧边，两种牵引形式对各种线路侧形 适应程度不同。下部牵引式索道的地形适应能力较强，是国内外 双线索道工程中的常用形式。 与采用下部牵引式矿斗的索道相比，采用水平牵引式矿斗的 索道，在运行过程中牵引索的挠度和承载索基本致，波动较小。 承载索不受牵引索折角所引起的附加压力作用，承载索的工作寿 命较长，矿斗运行平稳，因此，水平牵引式索道特别适用于凸起地 形。但是，采用水平牵引式矿斗的索道要求牵引索和承载索在全 线上保持近似一致的度，索道传动区段愈长、线路起伏变化愈 大，挠度变化愈不易控制。因此，牵引索拉得过紧或过松，都可能 引起矿斗倾斜，甚至造成事故。同时，由于水平牵引式矿斗的抱索 器是从上方抱住牵引索，一旦发生掉斗事故，牵引索难以从抱索器 中脱出，常常引起“一串矿斗”同时掉落。此外，水平牵引式矿斗不 能自动转角。综上所述，采用水平牵引式矿斗的索道只适用于凸 起地形，线路长度较短（我国现有的几条采用水平牵引式矿斗的索 道长度均没有超过2km），并且不需要转角的场合。 自前，广泛使用的重力式抱索器可适应运输能力为300t/h （矿斗承载能力为2000kg）或稍大的索道工程。当矿斗承载能力 达3200kg和运行速度超过3.6m/s时，重力式抱索器就难以保证 矿斗与牵引索可靠地挂结和脱开，因此，应选用弹簧式抱索器

19.4.2本条对驱动装置的选择与设计进行了规定

1牵引索与驱动轮衬垫之间的摩擦力不足，可能导致牵引索 在驱动轮上打滑，严重时索道将无法正常运行，因此应根据索道最 不利荷载情况下启动或制动时进行抗滑验算。 3因卧式驱动装置结构简单、站房高度小，具有减少钢丝绳 弯曲次数、提高钢丝绳的工作寿命及减小牵引阻力等优点，单线循 环式索道推荐选用卧式驱动装置。 选择卧式单轮双槽驱动装置同时传动两个区段，与两个区段 单独设驱动装置相比，可减少一套驱动装置和相应的辅助设施，配

置索凑；在相同负荷情况下，改善了驱动装置的运转状况；不需采 用特殊装置就可使索道的两个传动段达到同步的目的。 4双线循环式索道，当采用高架站房时，立式驱动装置可设 在站房下面的地基上，利用站房下部空间作为机房；当采用单层站 房时，卧式驱动装置可直接设在站房内，简化牵引索的导绕系统并 改善牵引索的工作条件。

红系快，任 用特殊装置就可使索道的两个传动段达到同步的目的。 4双线循环式索道，当采用高架站房时，立式驱动装置可设 在站房下面的地基上，利用站房下部空间作为机房；当采用单层站 房时，卧式驱动装置可直接设在站房内，简化牵引索的导绕系统并 致善牵引索的工作条件。 19.4.3本条对驱动装置电动机的选择进行了规定。 1动力型或负力较小的制动型索道，交流绕线型电动机能满 足索道运转的要求。侧形复杂、运行速度和负力都较大的索道，交 流电动机在一般控制技术条件下，难以满足安全运转的要求，因此 宜选用直流电动机。 2制动型索道的电动机功率应留有较大余量，备用系数取 1.3，有利于安全、可靠运转。 19.4.4本条第1款，考虑到索道变位质量大、运输线路起伏以及 承载和牵引钢丝绳的弹性，采用具有逐级加载性能的制动器，才能 保证索道系统平稳停车。 根据索道安全运行的要求，国内外索道工程设计都规定：制动 型索道和停车后会倒转的索道应设两套制动器，其中安全制动器 应安装在驱动轮的轮缘上。 制动型索道在严重过载或其他故障情况下，可能产生严重超 速（即飞车）现象，为了避免酿成危及人身或房安全的重大事故： 应采取紧急制动，此时工作制动器和安全制动器应能自动地相继 投入工作，但是如果制动减速度太大，会使牵引系统剧烈跳动，引 起大面积掉斗事故，所以应按减速度为0.5m/s²～1.0m/s²的要求 进行制动控制。

承载和牵引钢丝绳的弹性室外给水设计标准（GB 50013-2018）.pdf，采用具有逐级加载性能的制动器

根据索道安全运行的要求，国内外索道工程设计都规定：制动 型索道和停车后会倒转的索道应设两套制动器，其中安全制动器 应安装在驱动轮的轮缘上。 制动型索道在严重过载或其他故障情况下，可能产生严重超 速（即飞车）现象，为了避免酿成危及人身或广房安全的重大事故， 应采取紧急制动，此时工作制动器和安全制动器应能自动地相继 投入工作，但是如果制动减速度太大，会使牵引系统剧烈跳动，引 起大面积掉斗事故，所以应按减速度为0.5m/s²～1.0m/s的要求 进行制动控制。