GB 50128-标准规范下载简介

GB 50128-2014 立式圆筒形钢制焊接储罐施工规范(完整正版、清晰)

4.2.1本条根据储罐设计和施工技术发展现状，结合现行国家标 准《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB50341等规范，修订了 诸罐预制排板的相关要求。 3对开孔至罐壁纵、环焊缝及底圈罐壁板与罐底边缘板间的 T形接头的角焊缝（以下简称“大角缝”）的距离作了修订，与设计 规范保持一致。 4罐壁上连接件的垫板周边焊缝与罐壁纵焊缝或接管、补强 圈的边缘角焊缝之间的距离，在排板时应予以充分考虑，保证不小 于本款的规定。不可避免的产生交叉时，应按要求检测合格后方 可成为隐蔽部位，

5排板和预制应充分考虑两开扎间的距离，与设计规范保持 一致。 8现行国家标准《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》 GB50341对罐壁钢板的宽度未作规定，实际施工中，不锈钢钢板 的板幅较小，以及较大的拱顶储罐罐壁板经常出现板幅小于 1000mm的情形，为便于减少焊接变形导致的罐壁几何尺寸偏差： 修订时增加了设计文件无要求时的最小壁板宽度。 4.2.4密集区域，尤其是人孔、清扫孔、开口接管等附件的焊缝往 往产生较高的残余应力，对储罐的安全使用不利，因此参照现行国 家标准《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB50341和美国石 油学会标准《钢制焊接油罐》API650的规定，明确了开孔板需整 体消除应力热处理的条件。 1本次修订取消了公称直径等于300mm的开孔热处理，与 现行国家标准《立式圆筒简形钢制焊接油罐设计规范》GB50341保 持一致； 2原规范为罐壁钢板的最低标准屈服强度大于390MPa， 且板厚大于12mm的罐壁上有补强板的开孔接管”，本次修订与 现行国家标准《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB50341中 开孔接管公称直径大于50mm时应进行补强”的规定保持一致； 3齐平型清扫孔结构型式特殊，现场热处理制约因素过多， 且易造成壁板、底板变形过大，对整体几何尺寸影响较大。设计文 件应充分考虑上述不利因素，以整体热处理完成后作为成品件供 货为宜。

4.3.1底板的排板直径的放大比例应根据所采用的焊接工.艺和 变形控制方法确定。 2国家现行标准《立式圆简形钢制焊接油罐设计规范》 GB50341、美国石油学会标准《钢制焊接油罐》API650等国内外规

4.3.4从国内外储罐事故调查发现DB41／T 1880-2019 搪玻璃压力容器定期检验规范，罐底边缘板对接焊缝附近

最容易发生事故的部位。因此，除对罐壁与罐底之间的焊缝加以 持别注意之外，对罐底边缘板的对接接头也必须特别予以注意 为此，对厚度在12mm以上的罐底边缘板，在两端对接接头的坡 口及其周边表面作出了无损检测的规定。大型储罐罐底板多设计 为对接接头，环形边缘板与中幅板间的接头也多采用对接，故增加 了环形边缘板CD边的无损检测要求（图4.3.3中CD)

4.4.2原规范是对单盘式浮顶浮舱构件预制的要求，双盘式浮 顶、散口式内浮顶等的浮舱需要预制的环板、边缘板、顶板、底板、 隔舱板等的预制也应遵照本条的规定执行。 4.4.3只有单盘式浮顶的浮舱可分段预制，本条修订为单盘式浮 顶的浮舱分段预制的要求。

4.4.4本条增加了对双盘式浮顶的架、橡子等结构件预制的施

4.4.4本条增加了对双盘式浮顶的架、橡子等结构件预制的

工及质量要求。《钢结构工程施工及质量验收规范》GB50205经 修订后，分为《钢结构工程施工规范》GB50755和《钢结构工程施 工质量验收规范》GB50205，储罐结构件预制应分别遵照执行

4.5.1本条规定了固定顶顶板预制的内容。

4.5.1本条规定了固定顶顶板预制的内容， 单块顶板的拼接如采用搭接，会导致两块顶板的搭接焊接质 量差和顶板凹凸度偏差过大，因此提出宜采用对接

4.6.3预制浮顶支柱应预

4.6.3预制浮顶支柱应预留一定的调整量，在充水试验后放水至 浮顶高度以上100mm~200mm时根据实际情况调整。 4.6.4本条为新增内容。与《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规 范》GB50341保持一致，明确了补强板可采用拼接的型式，以及相 关的技术要求。

尽统一，故在此条明确了网壳结构的验收应执行设计文件的规定。

5.1.2根据以往现场施工情况，组装用工卡具在拆除时有伤及母 材而没有及时处理，影响罐体的强度；特别是高强度钢罐壁表面的 伤痕往往会扩展成裂纹，危害储罐的安全和缩短储罐的使用寿命 因此提出了修补要求

5.1.2根据以征现场施工情况，组装用工卡具在拆除时有伤及长

5.1.2根据以往现场施工情况，组装用工卡具在拆除时有伤及母

本风压值差别很大，并且随着季节及地形的变化，风速的大小也相 差甚大。根据国内外建造储罐的经验，在风季、沿海地区及风力较 大地区建造储罐时，如果不采取加设刚性加固圈、锚固钢丝绳等有 效措施，储罐在施工过程中容易产生失稳破坏。为了保证人员、设 备的安全和施工质量，本规范对此提出了要求。

5.2.1本条为强制性条文，必须严格执行。储罐基础质量的好坏 直接关系到储罐的安装质量和使用安全，因此对基础的施工记录、 验收资料及复验提出明确要求

5.2.2本条规定了储罐基础的几何尺寸基本要求

1基础中心标高允许偏差沿用了原规范的要求 2对于支撑罐壁的基础表面高差，本版规范讨论时，参会专 家提出国外标准及我国现行国家标准《立式圆筒形钢制焊接油罐 设计规范》GB50341对壁板置于环梁上及环梁内侧时环梁半径的 偏差均无相应规定，为保证与相关规范的一致性，对原规范中本款 第三项予以取消。 有环梁和无环梁时，支撑罐壁的基础表面的允许高差，美国石

油学会标准《钢制焊接油罐》API650和我国现行国家标准《立式 圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB50341的允许偏差值过大，不 便于安装单位控制第一圈壁板上口水平度及整体几何尺寸，且过 大的允许偏差值使安装单位在边缘板与基础之间用增加垫铁的方 式调整壁板上口水平度，导致边缘板与基础的出现规范不允许的 缝隙（此缝隙应由基础施工单位处理）。为解决这一矛盾，本次修 订时充分采纳了参编单位的意见，将此充许偏差值进行了调整 4单面倾斜式基础表面尺寸偏差的规定自前尚无理论依据 测量方法及偏差均根据实践经验规定，单面倾斜式基础储罐储存 介质如为化工产品，更换时需清洗干净罐底的存液，因此，本规范 对单面倾斜式基础表面尺寸提出了严格要求

5.3.2罐底采用搭接接头时，如搭接宽度过小，将影响搭接接买

正面抗弯性能；如过大，则浪费钢材。日本工业标准《钢制焊接油 罐结构》JISB8501规定不小于25mm，我国现行国家标准《立式圆

国家标准《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB50341和美国 石油学会标准《钢制焊接油罐》API650均规定中幅板搭接在环形 边缘板上面，搭接宽度不小于60mm，本条与上述标准保持一致。

5.4.1罐壁板预制完毕后，在运输过程中往往发生变形，因此规

5.4.1罐壁板预制完毕后，在运输过程中往往发生变形，因此规 定在组装前要进行复验和必要的校圆工作，以保证安装质量， 5.4.2本条对罐壁组装作出了规定，增加了倒装法施工的控制要 求。

制焊接油罐》API650的规定，对环焊缝棱角度提出了同等要求， 允许误差接近《钢制焊接油罐》API650。 7边缘板焊接后会收缩，同时由于放样的中心位置变化，可 能导致底圈壁板外表面沿径向至边缘板外缘的距离不均，检查和 验收产生歧义。根据工程实践，结合日本工业标准《钢制焊接油罐 结构》JISB8501、我国现行国家标准《立式圆筒形钢制焊接油罐设 计规范》GB50341和美国石油学会标准《钢制焊接油罐》API65C 均规定“底圈壁板外表面沿径向至边缘板外缘的距离不小于 50mm，且不大于100mm”,增加此款内容，

5.5.1此条与现行国家标准《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规 范》GB50341的规定保持一致。原规范要求检查包边角钢的半径 偏差。

5.5.3拱顶形状近似球面，若保证搭接误差，板片周边均应

形边，实际施工时均在保证最小搭接量的前提下采用直边，故本条 不适于拱顶式固定顶

5.6.1浮顶的组装有两种方法，一是在底板上组装，二是在临时 支架上组装。一般大型储罐宜用后者，以保证浮顶的组装质量。 5.6.3为能更直观地测量浮顶与底圈壁板的同心度，考虑密封预 留空间的要求，规定浮顶外缘板与底圈罐壁间隙的充许偏差为 ±15mm。 5.6.6大型储罐的浮顶采用双盘式浮顶成为趋势，故增加双盘式 浮顶组装要求。

5.6.7内浮顶多为铝制浮顶和不锈钢浮顶，且多为半成品到货，

5.6.7内浮顶多为铝制浮顶和不锈钢浮顶，且多为半成品到货， 制造厂及设计文件均有具体安装规定。本规范明确要求按设计文 件执行。

5.7.1对罐体的升扎接管要求是参照现行国家标准《球形储罐施 T.规范》GB50094和相关标准的规定制订的。由于储诸罐罐体的开 孔接管与其他设备连接的情况不多，且中心位置偏差对配管的影 响较小，其中开孔接管中心位置偏差由5mm调整为10mm。

5.7.2量油管和导向管起到测

防止浮顶偏移和转向的作用。本规范对其垂直度和直线度除按常 规0.1%管高要求外，还作了最大不得大于10mm的规定，此要求 比美国石油学会标准《钢制焊接油罐》API650要求严。

平坦状态，而罐底由于水的静压作用也处于较稳定的受力状态，因 比本规范规定在浮顶下降接近支撑高度（高出100mm～200mm） 时，应根据实际尺寸调整浮顶支柱高度，使浮顶较平坦，罐底受 较好。

5.7.4采用旋转接头等硬连接的浮顶排水管安装后，即使水压记

验合格，在罐体充水过程中，由于安装时产生的应力和浮顶在升降 过程中的转动，可能会使旋转接头发生泄漏，国内也有先例。因 此，本条规定采用旋转接头等硬连接的浮顶排水管安装前应做动 态试验。同理，本规范7.4.8条提出要求，规定采用旋转接头等硬 连接的浮顶排水管安装后分别在储罐充水试验前和充水试验后以 390kPa压力进行水压试验

5.7.5密封装置现在多数采用橡胶制品的软密封装置，由于用火

不俱已有过火 训，因此本规范提出防火要求。 5.7.7转动浮梯应保证转动灵活和踏步板水平。为此本规范提 出浮梯中心线的水平投影应与轨道中心线重合，允许偏差不应大 于10mm。

5.7.7转动浮梯应保证转动灵活和踏步板水平。为此本规范提

5.7.8本条为新增条款。因网壳结构设计不同的结构和专利商

故而对安装的结合尺寸要求执行设计文件的要求

6.1.1本条为强制性条文，规定了焊工资格考试及持证上岗的要 求，必须严格执行。焊工技能直接影响到储罐的焊接质量，进而影 响储罐的使用安全性。根据《固定式压力容器安全技术监察规程》 TSGR00O4的要求，焊工应按《特种设备焊接操作人员考试细则》 TSGZ6002考试合格，并取得“特种设备作业人员资格证”后，在 资格证有效期内从事合格项目范围内的焊接作业。 焊工是否需要入场考试，应按建造合同、建设方相关要求执 行，本规范不作要求。 本条的修订基础是原规范的5.2节“焊工考试”，并结合了现 行《特种设备焊接操作人员考试细则》TSGZ6002的相关要求。 6.1.3沿海地区或多雨、雾地区环境相对湿度多大于90%，若采 取搭设防风棚、加热等措施，焊接部位附近的作业环境相对湿度能 满足要求。参考现行国家标准《球形储罐施工规范》GB50094等 要求，焊接环境相对湿度的测量位置应在焊接位置0.5m～lm处

6.1.3沿海地区或多雨、雾地区环境相对湿度多大于90%，若采 取搭设防风棚、加热等措施，焊接部位附近的作业环境相对湿度能 满足要求。参考现行国家标准《球形储罐施工规范》GB50094等 要求，焊接环境相对湿度的测量位置应在焊接位置0.5mlm处 6.1.4结合现行行业标准《压力容器焊接规程》NB/T47015的 规定，本条对异种钢的焊接材料和焊接工艺作了规定，但首先应按 照设计文件的要求执行。

2焊接工艺评定及焊接工艺规程

6.2.1本条为强制性条文，对焊接工艺评定和焊接工艺评定报告 作了规定，必须严格执行。焊接质量决定了储罐的整体质量和使 用安全性，而焊接施工所遵循的焊接工艺规程必须有合格的焊接 工艺评定作支撑，对保证施工质量至关重要。

6.2.2为保证“T”形角焊缝（俗称“大角缝”）的施工质量，保留了

6.2.3本条是根据国家现行标准《固定式压力容器安全技术监察

6.2.3本条是根据国家现行标准《固定式压力容器安全技术监察 规程》TSGR00049和《承压设备焊接工艺评定》NB/T47014的规 定编写的

6.2.3本条是根据国家现行标准《固定式压力容器安全技

的低合金钢的焊条要求熔敷金属中扩散氢含量不大于5mL/ 100g。本次修订时，参会专家认为焊条熔敷金属中扩散氢含量应 符合现行焊条制造标准、订货技术条件和设计文件要求，本标准不 再另行规定。 与会专家认为，焊接用二氧化碳气体应符合国家现行标准《焊 接用二氧化碳》HG/T2537的规定，本标准不应作过多要求，故原 规范中5.3.4条不再保留。

6.3.1本条规定了焊接材料选用的依据。

6.3.2本条规定了焊接材料管理的执行标准和依据，即国家现行

6.3.2本条规定了焊接材料管理的执行标准和依据，即

行业标准《焊接材料质量管理规程》JB/T3223的要求

行业标准《焊接材料质量管理规程》IB/T3223的要求。

6.4.1本条规定了焊接施工应遵循的依据，即批准的焊接工艺规程

6.4.1本条规定了焊接施工应遵循的依据，即批准的焊接工艺规程。 6.4.2本条规定了施焊前应具备的条件。焊接前清除坡口表面 及其两侧20mm范围内的污物是很重要的，否则直接影响焊缝质 量，甚至诱发裂纹而使储罐失效，特别是高强钢或较厚（如大于 32mm）的低合金钢板的坡口清理更为重要。根据施工现场情况， 可采用火焰加热的方式对坡口进行干燥，

6.4.3本条规定了定位焊及工卡具的焊接要求及焊工要求。本

本规定中定位焊和工卡具的焊接方法为焊条电弧焊或气体保 护焊。 3原规范规定的定位焊长度过大而不便于操作，容易引起检 查验收的异议，根据施工经验，参照日本工业标准《钢制焊接油罐 结构》JISB8501进行了修订，并增加了定位焊间隔要求。

考虑既能满足焊角尺寸又能保证焊缝强度和韧性。

6.4.6罐壁钢板的最低标准屈服强度天于390MPa时，清根部位

易出现裂纹，故而规定了需进行渗透检测的要求。原标准执行过 程中，施工单位因对标准的理解不同，在采用角向磨光机清根时不 进行渗透检测，导致未检出的潜在裂纹等缺陷，影响接头质量。本 次修订时对此争议进行了明确规定

6.4.7采用碳弧气刨清根可有效提高焊接质量，但清根后的坡

6.4.7采用碳弧气刨清根可有效提高焊接质量，但清根后

表面渗碳层影响焊接质量，坡口形状不规则，需用角向磨光机修整 刨槽并磨除渗碳层

6.4.8壁板的焊前预热一般由评定合格的焊接工艺评定确定。 明确预热最小范围要求有利于保证全厚度的预热温度。规定层间 温度不小于预热温度，对防治冷裂纹有明显的效果

6.4.8壁板的焊前预热一般由评定合格的焊接工艺评定确定

6.4.9焊接线能量直接影响焊缝金属的金相组织和力学性能，

试验表明，32mm及以上厚度的高强钢焊接时，如线能量过 大，热影响区过热，晶粒粗大，使机械性能下降，对低温冲击韧性影 响显著；线能量过小，近缝区产生萍硬组织，冲击性能同样变低并 容易诱发裂纹。线能量应由焊接工艺评定试验来验证，一般情况 可采用有关资料介绍的数据。屈服点小于或等于440MPa的钢材 线能量上限为60kJ/cm，下限为15kJ/cm；屈服点大于440MPa的 钢材，线能量上限为45kJ/cm，下限为15kJ/cm。大型储罐采用的 真充短丝埋弧焊和由水冷滑块强迫成型的气体保护焊的焊接线能 ，应通过焊接工艺评定试验加以确认。据日本JFE钢铁株式会 的相关资料，SPV490Q钢的气体保护焊最大线能量可超过 O0kJ/cm，且随钢板厚度的增加，通过改善操作条件和参数，可以 全更高的线能量条件下得到性能优良的焊接接头。试验数据表 .厚度为43mm的SPV490Q钢板采用不对称X形坡口、气电立 辈时，单道焊厚度最大可达24mm，焊接线能量峰值为107kJ/cm： 乃获得性能优良的焊接接头。 本条对采用不同的焊接方法施工的线能量控制作了规定

6.4.10本条规定只对设计文件和评定合格的焊接工艺有要求时 进行后热消氢处理。根据现行行业标准《承压设备焊接规程》 NB/T47015的相关规定，确定后热温度为200℃～350℃，保温时 间视后热温度和焊缝金属厚度不同，规定一般不小于0.5h。 6.4.11本条规定了高强钢采用碳弧气刨清根时的预热要求，以 防止碳弧气刨时急剧受热出现冷裂纹。 6.4.12不锈钢储罐的施工，其焊接质量尤其重要，故本条提出了 不锈钢储罐的焊接要求。

6.4.10本条规定只对设计文件和评定合格的焊接工艺有要求日

6.4.13不锈钢储罐焊缝表面的酸洗、钝化方法较为复杂，因此提

6.5.1施工中，施工单位应采取合适的焊接工.艺和防正变形的猎 施，以保证罐底板焊接的收缩量和变形最小。 3在以往的施工经验中，不设环形边缘板的罐底边缘不留收 缩缝，因收缩缝沿圆周无法均匀布置，罐底变形反而变大，因此提 出了非环形边缘板不宜留收缩缝， 4结合原规范要求和施工实际，对大角缝的焊接顺序作了补 充和调整

6.5.2罐壁的焊接顺序，各施工单位的做法基本上一致，本条规

6.5.5原规范的规定适用于单盘式浮顶焊接，本次修订时，根据

2针对浮顶船舱渗漏质量问题，施工标准和设计标准的编制 单位、国内设计和施工企业专家就浮顶底板焊缝的设计、焊接顺序， 检测方法、检测时机等问题进行多次研讨。本款是根据研讨会精神 及多家施工企业的施工经验，对浮顶底板的焊接顺序进行了规定。

6.5.6本条为新增内容。由于支柱或其他较大刚性构

API650和现行国家标准《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》 GB50341的规定，要求其周围300mm范围内的底板焊缝应双面 连续焊。

6.6.4本条焊接的修补，宜采用回火焊道，系指最低标准屈服强

度大于390MPa的低合金钢。但回火焊道对于板厚较大的碳锰钢 焊缝修补也是有好处的，可消除或减少焊趾的氢集聚，改善热影响 区的组织结构，防止焊趾裂纹。实际操作时，回火焊道是指在成型 的焊道表面再焊一道比原焊道窄的凸起焊道（见图6.6.4所示） 其作用是对盖面道焊的焊缝金属进行的一次加热（或叫热循环）， 此加热作用相当于对前道焊缝金属进行回火，故而称为“回火焊 道”。一般情况下，回火焊道应打磨掉，修整至要求的余高并与母 材圆滑过渡，

6.6.5本条为新增条款。明确了不锈钢储罐焊缝的返修技术要求。

6.6.7本条将原规范中6.4.4中关于修补的内容作了调整，与本 节内容相适应。

.1.2本条以现行国家标准《现场设备、工业管道焊接工程施工 质量验收规范》GB50683中对接接头焊缝的表面质量标准IⅡI级为 基础，并考虑了储罐本身的特殊性，参照国内标准，对储罐焊缝的 表面质量作了有针对性的规定。 2我国现行规范对焊缝咬边深度的限制不分纵缝或环缝 国外储罐标准均按纵缝和环缝对咬边深度分别提出不同要求。应 该说，分别提出要求是适宜的。但考虑到应用方便以及保持和国 内标准一致，咬边深度按现行国家标准《现场设备、工业管道焊接 工程施工质量验收规范》GB50683中Ⅱ级标准进行检查。 3大角缝的内角焊缝是容易产生事故的部位，因此从大型储 罐安全性和可靠性角度对其进行全面的研究，从接头结构、焊缝形 状和尺寸、静载能力、低周疲劳强度、应力腐蚀及地震反应等多方 面获取控制角焊缝质量的有效措施。一般来说，焊缝表面应能满 足平缓过渡要求，否则应由打磨来完成，且要求内角焊缝罐底一侧 不应有咬边。 5浮顶和内浮顶储罐罐壁内侧焊缝的余高，由于浮顶升降的 需要，应用打磨的方法使其不大于1mm。其他对接焊缝的余高 由于考虑射线检查的需要，可在表7.1.2规定的基础上适当的减 小

7.2.1本条是强制性条文，必须严格执行。《固定式压力容器安 全技术监察规程》TSG.R0004和《特种设备无损检测人员考核与

监督管理规则》（国质检锅【2003】248号）规定了对无损检测人员 考核及持证的要求。储罐无损检测工作的专业性强，责任重大，直 接涉及储罐的质量以及储罐的安全生产、人民生命财产的安全，而 无损检测的质量在很大程度上是由负责和执行无损检测人员的专 业技术能力所决定的，因此对无损检测人员的资格必须严格管理

650及原规范均有具体要求。本条规定的真空试验负压值不低 53kPa系引自日本标准。原规范中本条为强制性条文，本次修 时，综合参编单位、各施工单位和设计单位的意见，调整为一般 款。

7.2.4本条规定了罐壁焊缝的无损检测在设计文件无要求时，

本条相关规定执行。本次修订参照了美国石油学会标准《钢制焊 接油罐》API650和现行国家标准《立式圆筒形钢制焊接油罐设计 规范》GB50341，综合考虑储罐射线检测施工的现状，对罐壁的无 损检测要求进行了调整。 1修订了底圈壁板和其他各圈壁板100%检测的厚度，即统 一规定为壁板厚度大于或等于25mm的纵向焊缝进行100%射线 检测。 2环向焊缝的检测沿用原规范的要求，条文叙述未涉及焊工 人数。 3根据美国石油学会标准《钢制焊接油罐》API650一2007 第8.1.2.2规定，“T”字焊缝部位检测的有效覆盖长度以“每张照 片在纵向交点每一侧应清晰显示不小于75mm的纵向焊缝和 50mm的焊缝长度”、“每张照片在交点每侧应清晰显示不小于 75mm的纵向焊缝和50mm的焊缝长度”为要求。为避免规范执 行中的争议，本次修订时对“T”字焊缝的检测作了明确的规定，即 “T”字焊缝处在环缝方向和纵缝方向各检测300mm，环缝方向的 底片中心应位于“T”形接头中心交点，同时满足美国石油学会标 准《钢制焊接油罐》API650和现行国家标准《立式圆筒形钢制焊

接油罐设计规范》GB50341的要求。 4本款为新增内容，与现行国家标准《立式圆简形钢制焊接 油罐设计规范》GB50341保持一致。 7本款为新增内容。随着衍射时差法超声波检测技术 （TOFD)的发展，尤其是和计算机的结合，使得对焊缝探测部位的 记录成为可能。TOFD技术的优点是缺陷检出能力强，缺陷定位 精度高，检测过程安全，对人体和环境无伤害，检测速度快，检测数 据可以用数字形式永久保存；TOFD的优点适应了当前工程建设 快速、高效、对安全要求越来越高的特点。《承压设备无损检测 第10部分：衍射时差法超声检测》NB/T47013.10一2010已颁布 实施，可以有效提高检测效率，实施过程中，其检测部位和比例应 与射线检测要求相同，

7本款为新增内容。随着衍射时差法超声波检测技术 TOFD)的发展，尤其是和计算机的结合，使得对焊缝探测部位的 记录成为可能。TOFD技术的优点是缺陷检出能力强，缺陷定位 精度高，检测过程安全，对人体和环境无伤害，检测速度快，检测数 据可以用数字形式永久保存；TOFD的优点适应了当前工程建设 快速、高效、对安全要求越来越高的特点。《承压设备无损检测 第10部分：衍射时差法超声检测》NB/T47013.10一2010已颁布 实施，可以有效提高检测效率，实施过程中，其检测部位和比例应 与射线检测要求相同。 7.2.5研究报告显示，储罐底圈壁板和罐底边缘板的“T”形接头 的罐内角焊缝的起裂点常发生在罐底边缘板一侧的焊趾部位，因 而本规范规定对边缘板的厚度大于或等于8mm，且底圈壁板的厚 度大于或等于16mm，或标准屈服强度下限值大于390MPa钢板 的该部位焊缝进行严格的检查。 7.2.6针对浮顶船舱渗漏质量问题，施工规范和设计规范的编制 单位、国内设计和施工企业专家就浮顶底板焊缝的设计、焊接顺 序、检测方法、检测时机等问题进行了多次研讨。本条款是根据研 讨会精神及多家施工企业的施工经验，参照美国石油学会标准《钢 制焊接油罐》API650和日本工业标准《钢制焊接油罐结构》JIS

的罐内角焊缝的起裂点常发生在罐底边缘板一侧的焊趾部位，因 而本规范规定对边缘板的厚度大于或等于8mm，且底圈壁板的厚 度大于或等于16mm，或标准屈服强度下限值大于390MPa钢板 的该部位焊缝进行严格的检查。

7.2.6针对浮顶船舱渗漏质量问题，施工规范和设计规范的编制

单位、国内设计和施工企业专家就浮顶底板焊缝的设计、焊接顺 字、检测方法、检测时机等问题进行了多次研讨。本条款是根据研 讨会精神及多家施工企业的施工经验，参照美国石油学会标准《钢 制焊接油罐》API650和日本工业标准《钢制焊接油罐结构》JIS B8501标准，对浮顶的检测方法、检测时机等分5方面作了详细规 定： 1增加了对单盘板焊缝的检测要求，明确了真空箱法试漏的 负压保持时间。 2近年来建造的储罐，因存储介质的不同，部分设计文件对 浮顶底板有双面连续焊的要求。为及时发现焊接缺陷，保证浮顶 底板焊缝的质量，本次修订明确规定了应在浮顶底板上部焊缝焊

次应力外，罐体上的人孔和接管及其补强板的焊接由于焊根拘束 度大，往往导致焊接区残余应力过大或焊接冷裂纹。特别在罐壁 下部，由于使用高强钢（本规范指最低标准屈服强度大于390MPa 的钢种）和厚板，使问题更加突出。本条的意图是防止焊接冷裂纹 及可能诱发裂纹的其他焊接缺陷残留在焊件上，以使储罐能长期 安全运行。为此，对下部的罐体开孔的角焊缝表面进行渗透或磁 粉检测是完全有必要的

7.2.9射线检测、超声检测、磁粉检测和渗透检测均按现行行

射线检测和超声检测的技术等级和合格级别仍执行原规范的 规定；原规范中焊缝的磁粉检测和渗透检测合格级别不低于现行

行业标准《承压设备无损检测》JB4730（NB/T47013）规定的Ⅲ 级，为加强质量控制，综合各参编单位的意见，本次修订时将合格 级别提升为Ⅱ级。 衍射时差法超声检测（TOFD)技术应符合现行行业标准《承 压设备无损检测第10部分：衍射时差法超声检测》NB/T 47013.10一2010 的规定。

7.3.1本条规定了罐体焊后几何尺寸偏差。

7.3罐体几何形状和尺寸检查

2罐壁铅垂偏差美国石油学会标准《钢制焊接油罐》API 650规定为H/200，英国标准《在室温和高于室温条件下液体储存 所用现场建造的立式、圆柱形、平底地上用钢制焊接储罐的设计和 制造规范》BSEN14015规定为H/200，最大不大于50mm。根据 国内长期施工经验，此款仍沿用原规范的要求。 5原规范第5款不属于罐体几何形状及尺寸范畴故删除，边 缘板焊接后会收缩，同时由于放样的中心位置变化，可能导致底圈 壁板外表面沿径向至边缘板外缘的距离不均，检查和验收出现歧 义，《钢制焊接油罐》API650、《钢制焊接油罐结构》JISB8501和 《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB50341一2003均规定“底 圈壁板外表面沿径向至边缘板外缘的距离不应小于50mm，且不 宜大于100mm”，故增加此条。

7.3.3本条规定了浮顶的局部凸凹度要求

2由于单盘板及内浮顶板厚度小，面积大，在使用中呈薄膜 状，不能形成固定的表面形状，其局部凹凸变形测量不准确。若焊 后在有依托的情况下对其测量，并不能反映出它在工作状态下的 表面平整度。各国标准对单盘板及内浮顶板局部凹凸变形均不作 规定。本规范对此也不作具体的规定

7.3.4本条为新增条款。规定了外浮顶的外边缘板与底圈壁极

之间的间隙允许偏差，以保证浮顶的升降平稳和一、二次密

7.3.5本条为新增条款。目前国内采用的内浮顶有钢制、不锈

7.3.5本条为新增条款。目前国内采用的内浮顶有钢制、不锈 钢、铝制等多种材料，钢制内浮顶多采用焊接，其他材质的均为现 场铆接或栓接，本条规定了内浮顶组装、焊接后的几何尺寸要求。 7.3.6本条为新增条款。规定了固定顶的焊后几何尺寸要求。 7.3.7本条为新增条款。工程中常见的网壳为单层网壳，且直径 都不大于80m，故而在此规定了单层球面网壳组焊后对外压设计 载荷下网壳允许挠度的要求。

7.4.1本条沿用原规范的规定

资源政 乏，充水试验有的采用河水或海水，本条第3款对储罐充水试验用 水放宽了要求，修订为“充水试验宜采用洁净淡水，试验水温不低 于5℃；特殊情况下，采用其他液体为充水试验介质时，应经有关 部门批准”，但对于不锈钢罐充水试验的水质提出了严格要求。对 水温的要求是根据材料的脆性转变温度提出的，对水温的要求为 不应低于5℃。 原规范中对充水试验中的“不允许的沉降”的概念较为模糊。 本次修订时明确了这一概念，即“当沉降观测值在圆周任何10m 范围内不均匀沉降超过13mm或整体均匀沉降超过50mm时” 当超过这一允许范围时，应引起重视，并进行评估和采取有效措施 后方能继续试验，以避免事故发生。

.4.4设计最高液位是指储罐高限液位报警孔位置的液面高度。

7.4.5固定顶强度及严密性试验，一般也称为罐顶正压试验。试

7.4.5固定顶强度及严密性试验，一般也称为罐顶正压试验。试 验过程中，对压力计应设专人监视，严防超压，试验终止必须打开 透光孔。 对于设有环形通气孔等不具有密封结构的固定顶罐，按照现

对于设有环形通气孔等不具有密封结构的固定顶罐.按照现

行国家标准《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB50341相关 条款规定可不做固定顶的强度及严密性试验

行国家标准《立式圆简形钢制焊接油罐设计规范》GB50341相关 条款规定可不做固定顶的强度及严密性试验 7.4.6固定顶稳定性试验又称罐顶负压试验。试验时必须充水 至设计最高液位，以防把罐壁抽瘾。在试验负压下，如罐顶产生局 部弹性凹陷，恢复常压时局部凹陷消失，罐顶稳定性仍为合格。 对于设有环形通气孔等不具有密封结构的固定顶罐，按照现 行国家标准《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB50341相关 条款规定可不做固定顶的稳定性试验。 7.4.8本条规定了浮顶排水管在油罐充水试验前后分别进行水 压试验，其原因详见第5.7.4条条文说明。 7.4.9基础的沉降观测，长期以来由储罐安装单位承担，而安装 施工图中均未表示基础的不均匀沉降量，不利于按规范进行沉降 观测，如出现问题责任难以分清，本规范未明确规定由安装单位或 基础施工单位进行基础沉降观测，可由业主或监理单位共同商定 基础沉降观测的施工单位。

部弹性凹陷，恢复常压时局部凹陷消失，罐顶稳定性仍为合格 对于设有环形通气孔等不具有密封结构的固定顶罐，按照现 行国家标准《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB50341相关 条款规定可不做固定顶的稳定性试验。 7.4.8本条规定了浮顶排水管在油罐充水试验前后分别进行水 压试於甘原用送签574冬冬立说明

7.4.9基础的沉降观测，长期以来由储罐安装单位承担，而安装

施工图中均未表示基础的不均匀沉降量，不利于按规范进行沉降 观测，如出现问题责任难以分清，本规范未明确规定由安装单位或 基础施工单位进行基础沉降观测，可由业主或监理单位共同商定 基础沉降观测的施工单位。

据实际情况可增加竣工资料内容，所列内容条款中属于通用部分 的附录C中未制订表格。若合同有规定，应按合同规定执行。 7.5.3推行储罐装设铭牌的规定DB11／T 1285-2015 物联网感知设备通用信息安全技术要求.pdf，有利于加强施工单位、设计单 位的责任心，提高储罐质量，促进储罐建造的标准化。本规范参照 美国石油学会标准《钢制焊接油罐》API650的有关内容，并结合 我国情况对储罐铭牌作了详细规定

位的责任心，提高储罐质量，促进储罐建造的标准化。本规范参照 美国石油学会标准《钢制焊接油罐》API650的有关内容，并结合 我国情况对储罐铭牌作了详细规定。

附录AT形接头角焊缝试件制备和检验

GB/T 41711-2022 食品金属容器内壁涂覆层抗酸性、抗硫性、抗盐性的测定 扫描版附录AT形接头角焊缝试件制备和检

A.0.1随着储罐建造的大型化发展趋势，目前所知的罐底环形 边缘板的厚度达25mm，底圈壁板接近45mm，原规范图A.0.1中 的尺寸不能满足A.0.4及试验要求。此时，试样在长度满足图 A.0.1中12t十T的同时，还需满足弯曲角度为60°的要求。根据 试验设备的参数和本附录规定，对图A.0.1的尺寸进行了调整。 A.0.4本次修订时，增加了t=25mm时D的尺寸。 A.0.5本次修订综合考虑了试验的合格状态、记录状态和测量

形钢制焊接储罐施工规范》