SY／T 0605-2016 标准规范下载简介

SY／T 0605-2016 凝析气田地面工程设计规范（附条文说明）

1注气压缩机组入口气体是已脱除游离水的饱和气体，因 此，如再采用常规的重力分离器，则无法脱除气体在输送过程中 温度降低所产生的雾滴，因此本款规定压缩机组一级人口采用过 滤分离器。由于级间管路短，冷却后凝液较容易分出，所采用的 级间分离器型式可酌情而定。后分离器的设置目的主要是将在压 缩中被气体带走的润滑油分出。由于压缩机组出口压力一般较 高，气体带出的液体量少，为减小压降和减少不安全隐患，建议

后分离器采用重力型分离器，不设液位计，只设手动排液设施。 由于注气压缩机组各级分离器的排液是一个不连续的过程， 且一般凝液排放的末点压力较低，机组各级凝液需节流后排至末 点，温度大大降低。注气压缩机组汽缸，特别是高压汽缸润滑油 黏度大、流动性差，为防止管线冻堵，改善高压汽缸润滑油的流 动性能，本条建议对分离设备排液管线和润滑油系统伴热保温。 2近年来，石油和化工行业生产装置的介质冷却，大有以 空冷代替水冷的趋势。空冷具有减少工业用水、减少环境污染、 降低能耗以及厂址不受水源限制等水冷无法比拟的优点。由于凝 析气田一般地处偏，有时水源和电源难以取得，且沙漠地区的 水源蒸发损失大，补充水费用高，排污量大。因此，本条规定采 用空气冷却器。 原则上讲，后冷却器温度高，可减少后冷却器冷却面积和负 荷，节约能量消耗和投资。气体在输送至注气井过程中，温度降 低很快，温度稍高，对注气无不利影响。因此，可适当提高后冷 器温度。此外，管线的外防腐方式，也是确定后冷温度要考虑的 因素之一。例如对于沥青防腐，在现行行业标准《埋地钢质管道 石油沥青防腐层技术标准》SY/T0420第1.0.2条中规定：“本 标准适用于输送介质温度不超过80℃·...”。其他外防腐形式的 选用温度，可参照有关规范。当天然气发动机功率有能力驱动空 冷器时，由发动机输出轴驱动空冷器，可减轻甚至避免电力供应 中断对注气压缩机组连续运转的影响。但应根据现场情况确定。 3提供平稳的燃料气压力是保证压缩机组稳定工作的首要 条件。不稳定的燃料气压力会导致压缩机组停车，燃料气中含有 液相和其他杂质会严重引起燃烧缸爆燃和磨损。因此，规定设置 燃料气压力调节和高、低压报警停车功能。 4压缩机组进出口循环线在机组的启动和停机时是不可缺 少的，且该过程一般应在机组撬座上实现。 5注气压缩机组在启动时，由于各方面原因，不一定能够 启动一次成功，这种情况在试运和投产初期更是如此。仅靠启动

气管线难以满足要求，因此要求设置启动气储罐。为减少启动间 隔，储量不宜少于启动两次的总量。如采用汽缸启动，在启动风 发动机侧加设止回阀，是为了防止气体从发动机侧倒流进入启动 气管线和储罐。

3.6本条对机组控制与保护进行

1注气压缩机组配带独立的现场控制盘，是生产和管理的 需要DB11／T 1595-2018 生态清洁小流域初步设计编制规范，它可以避免外部系统对注气压缩机组运转的干扰，自成体 系。现场控制盘虽然可在现场对注气压缩机组进行显示、控制、 报警和停车等功能，但人们在中控室时，却无法得知注气压缩机 组的运转情况。因此，本款要求将重要参数引至中控室，并实现 对机组的控制。 2凝析气田一般地处偏远，用电一般为自给自足，即便地 方电网接入，其供应并不完全可靠。所以，注气压缩机组的电力 供应并不是万无一失。而机组中的有些部分，如发动机涡轮增压 器的后润滑泵，在机组停运后仍应需润滑，以保证安全。此时， 就必须考虑其备用驱动动力。因此，本款规定紧急停车后仍需电 力供应的设备必须考虑备用驱动设施，其驱动方式可根据现场情 况和机组性能选用。 4.3.7.注气压缩机组入口、级间及后分离器的凝液排放虽然不 是一个连续过程，但排出的凝液易挥发，为安全起见，需排入密 闭系统中。对于不同压力的分离器排液，很多现场采用了排人同 一汇管的做法，但是，当不同压力的分离器同时排液时，压力低 的分离器排液不畅，影响机组的正常操作。本条推荐不同压力等 级的分离器排液采用不同汇管的做法。一般排液阀为全通径阀 门，如果对其排液的流量和压力不加以限制，会对阀门和管线造 成高速气流的极大冲击，导致阀门和管线剧烈振动。为此，宜加

是一个连续过程，但排出的凝液易挥发，为安全起见，需排入密 闭系统中。对于不同压力的分离器排液，很多现场采用了排人同 一汇管的做法，但是，当不同压力的分离器同时排液时，压力低 的分离器排液不畅，影响机组的正常操作。本条推荐不同压力等 级的分离器排液采用不同汇管的做法。一般排液阀为全通径阀 门，如果对其排液的流量和压力不加以限制，会对阀门和管线造 成高速气流的极大冲击，导致阀门和管线剧烈振动。为此，宜加 设节流阀或节流孔板。由于经过节流阀和节流孔板后的节流效 应，凝液温度降低，因此，分离器底部储液段和管线采用伴热和 保温。

.3.9本条对注气阀组进行了规

为引进且价格昂贵，那么对注气压缩机组的管理成为注气工程中 很重要的方面。单台注气压缩机组的排气量值应能通过所设置的 总计量仪表获得，以满足对其进行标定和考核并加强管理的要 求，这就是注气压缩机组进口设置计量的目的。 当注气压缩机组采用天然气发动机驱动时，注气压缩机组成 为各类站厂消耗燃料气的主要设备。注气压缩机组的燃料气消 耗，是注气站能源管理一个很重要的方面。一般注气压缩机组驱 动机的功率均大于600kW，且其热能转化效率仅为30%～35%， 远远低于加热炉的效率，其燃料气用量大天高于同负荷的加热 炉。因此，对天然气发动机压缩机组燃料气用量设置计量可以很 好地满足生产管理的要求。 从凝析气田开发和生产管理的角度看，各并注气量应能通过 计量仪表得到。但实际上，当生产在一定时期内相对稳定时，其 注气量基本上变化不大，且注气量的小幅变化并不影响生产。因 此，可根据开发要求设置注气井并单井计量仪表，

4.3.11本条对压缩机组和管道系统进行了规定

组设计中的一项重要工作内容。以前很多机组在技术引进和其系 统设计中，忽略了机组的气流脉动分析工作，致使在一些现场发 生了机组及系统振动大，给安全生产带来极大的威胁，最后，只 得采取加固补救措施。为保证压缩机组的安全运转，特制定本款 规定。 美国石油学会标准《用于石油、化学和天然气工业的往复式 压缩机组》APIStd618是目前国际上广泛采用的压缩机组制造 标准。在该标准的第7.9条中，对压缩机组的脉动和振动控制提 出了明确的要求，并列出了进行机组气流脉动分析的三种方法 而这些需要在机组的技术引进中加以明确指出。 2压缩机组排出流体的脉动是机组进出口管道振动的主要 原因。但当管道与其内部流体构成的系统，其固有频率与机组的 激发频率接近时，就会发生共振，即管道产生较大的位移和应 力，管内流体的脉动达到最大值。因此，应对管道振动的振幅做 出规定，以保证管道在安全状态下运转。目前，我国对管道振动 的振幅值没有统一规定。国外各标准说法不一。 3机组及系统的脉动与振动控制分析是一项复杂而专业性 很强的工作。《用于石油、化学和天然气工业的往复式压缩机组》 APIStd618中特别强调：使用证实的声学模拟技术进行脉动与 系统的机械分析来得到气流脉动对机组性能的评价。为符合API Std618的要求并保证评价结果的可靠性，提出本款规定。 4机组在一定的转速范围下运转，而一定转速下多台机组 又有多种开停机组合，所建立的每种组合方案应真实地反映实际 生产中可能出现的各种操作状况，以使最后的评价更全面。 5本款根据《用于石油、化学和天然气工业的往复式压缩 机组》APIStd618第7.9条提出。 6在机组进出口管系的设计过程中，首先要满足工艺要求， 即确定管径，使流速和压降在合理的范围内。而在配管方案设计 时，也需充分考虑尽量减少弯头的数量等因素。因此，在配管设 计中比较容易改变的就是支撑的位置和型式。本款推荐首先采用

该种方式来缓解或消除振动！

2本条对紧急切断与放空进行

1要迅速消除注气站内由气体而引起的火灾和其他事故， 最重要、最基本的措施是迅速切断气源。为此，在进站的天然气 总管上设置紧急切断阀，这是确保能迅速切断气源的唯一途径。 而在出站管路上设置紧急切断阀，可防止注气管路中气体或注气 井中的气体倒流至压缩机组。由于注气压缩机组出口压力高，紧 急切断阀的利用率又很低，一旦需要启用，难保其可靠性和安全 性，对出口紧急切断阀的驱动方式应慎重选择。手动阀门可靠， 但不能及时消除事故隐患。中原油田曾在1998年发生过因没有 及时切断从气举井中返回的天然气，使得大量天然气从破裂的管 道中泄漏，导致爆炸并烧毁压缩机组的重大恶性事故。为确保天 然气系统的安全和超压泄放，在进气紧急切断阀前，应设置紧急 放空阀。出站放空阀从安全考虑要求配置自动和手动设施。紧急 切断阀应尽量设置自动操作和远程控制系统，以便在事故发生时 能迅速关闭。 2目前，我国还没有关于压缩机组制造的标准规范。现行 国家标准《油气集输设计规范》GB50350在第6.5.11条中规定 了压缩机各级出口管道安全阀的定压值应为额定压力的1.05～~ 1.1倍，数值不够具体准确。现行行业标准《石油、化学、天然 气工业用往复式压缩机》SY/T6650一2012是应用最多的标准 之一，本款规定的机组安全阀定压值按现行行业标准《石油、化 学、天然气工业用往复式压缩机》SY/T6650一2012第7.6.5条 的规定执行。 3注气压缩机组出口设置单向阀是为保证停用的机组再次 顺利启动，避免管汇中高压气体倒流，影响机组启动。 5由于注气部分安全阀人口压力较高，而出口压力一般低 于2.5MPa。前后压差大，安全阀泄放后压力骤然降低，流速增 大，气体对安全阀及管道的冲击大，有个别现场曾出现高压安全 阀出口管道管壁冲裂、振动严重的现象，为保证安全，特制定本

款。本款参考了现行行业标准《泄压和减压系统指南》SY/T 10043一2002第5.4.1.3.1条中的内容。 6正常生产时的部分放空，如不采用节流装置，难以保证 既要满足机组的人口压力，又可以将多余的天然气排放，且高压 放空。由于前后压差大，气流对阀及管道的冲击大，管道振动剧 烈。为保证安全，高压放空管路中设置一级或多级节流阀用以调 整放空介质的流量和压力。 9由于高压放空气体的节流效应，使得高压安全阀出口气 体温度骤然降低。当可能产生水合物和凝液时，需采取伴热、保 温、吹扫等措施，且应按节流后的温度选用管路及附件

5.1.1分离压力是指凝析气进站压力，较高的分离压力会使气 体处理装置获得较大的膨胀比或使注气压缩机获得较高的入口压 力，从而可以提高轻烃产品收率或降低注气压缩机能耗，但相应 地会提高集输系统的压力和井口回压，以及设备造价和分离器制 造难度。因此，应综合考虑各种因素，合理确定分离压力。 5.1.3本条取自原华东石油学院1988年编的《油气集输》（冯 叔初等，油气集输.山东：石油大学出版社，1988）。 5.1.6凝析油密度小，一般采用重力沉降三相分离器即可达标， 如柯克亚凝析气田、牙哈凝析气田和锦20－2天然气分离厂，均 采用重力沉降三相分离器脱水。但凝析油与水的亲和方式不尽相 同，还应根据凝析油性质、含水率及乳化程度，采用相应的脱水 工艺，如热化学脱水等工艺

油析出更多的气体，使凝析油最终接近稳定。现行国家标准《油 气集输设计规范》GB50350一2005中指出，多级闪蒸并没有完 全解决凝析油稳定问题。而分馏稳定法可以较彻底地脱除C，～ C.组分，使凝析油达到稳定状态。闪蒸级数是参照现行国家棕 准《油气集输设计规范》GB50350一2005中的规定确定的。

5.3.7不同凝析气田天然气组成相差较大，用户对产

也不尽相同，本规范不做具体规定，设计时应根据用户需要、装 置经济效益等方面在技术、经济上详细比较后确定产品收率

6.2.1本条对稳定凝析油储存进行了规定

6.3.1本条对稳定轻烃储存进行

6.3.1本条对稳定轻烃储存进行了规定。 1本款根据现行国家标准《油气集输设计规范》GB 50350一2005中的第7.3.1条提出。 2稳定轻烃储罐的个数是结合生产实际运行考虑的，生产 装置连续进油，满罐后应立即切换到另一个储罐继续收油，所以 1个罐是不够的。油罐满罐后计量、分析，质量合格后外输。这 些工作可在另一个罐满罐前完成，所以选2个罐可满足要求。此 外，当稳定轻烃的储存设施与生产装置不在同一地点且相距较远 时，为保证连续生产，建议设置不合格罐。 3现行国家标准《油气集输设计规范》GB50350一2005中 的第7.3.2条规定了管道输送的储存天数为3d，大于100km公 路运输的储存天数为5d～7d。因此，制定本款规定。 5本款根据现行国家标准《油气集输设计规范》GB 50350一2005的第7.3.6条提出。

1本款根据现行国家标准《城镇燃气设计规范》GB 50028一2006中的第8.3.30条和第8.3.31条提出。 2～3本款根据现行行业标准《移动式压力容器充装许可规 则》TSGR4002一2011中A.3.1条的有关规定。 45本款根据现行行业标准《液化石油气储运》SY/T 6356一2010中的第5.4.5.4条的有关部分提出

1本款根据现行国家标准《城镇燃气设计规范》GB 50028一2006中的第8.3.30条和第8.3.31条提出。 2～3本款根据现行行业标准《移动式压力容器充装许可规 则》TSGR4002一2011中A.3.1条的有关规定。 4～5本款根据现行行业标准《液化石油气储运》SY/T 6356一2010中的第5.4.5.4条的有关部分提出。

对进出装置的水、蒸气、燃料气等物料设计量装置是满 装置进行考核和独立核算的要求，

7.2输量计量分级及准确度

7.2.1凝析油输量计量分级和流量计准确度要求是根据现行国 家标准《油气集输设计规范》GB50350一2005中的相关规定编 写的。 7.2.2天然气输量计量分级是根据现行国家标准《油气集输设 计规范》GB50350一2005中的相关规定编写的。 7.2.3天然气计量系统配套仪表的准确度的要求根据现行国家 标准《油气集输设计规范》GB50350一2005中的相关规定编 写的。

标准《油气集输设计规范》GB50350一2005中的相关规 写的。

7.2.5稳定轻烃计量仪表准确度要求，在现行行业标准

天然气和稳定轻烃交接计量站计量器具配备规范》SY/T5398 中计量体积流量的流量计准确度不低于0.5级，在现行行业标准 液化石油气、稳定轻烃计量计算方法》SY/T6042中容积式流 量计准确度不低于(.3级，本规范采用了较严格的后者的要求。

7.3.1根据现场调研情况，由于凝析气由普遍地下压力都很高， 计量都是采用计量分离器的方式，其他方式如功图量油等没有使 用，因此本条明确凝析气田计量采用分离器的方式。 7.3.5凝析气田单井计量分离器可以采用两相分离器，也可以

7.3.5凝析气田单并计量分离器可以采用两相分离器，也可以 采用三相分离器。由于凝析气中油水的密度差很大，黏稠度比原

油低得多，很适合采用质量流量计计量。质量流量计可以直接测 量两相分离后液量的质量流量和密度，通过计算得出含油量和含 水量，这种方法相比采用三相分离器计量油、气、水，既经济又 简便可靠，因此本条推荐单井计量采用两相计量分离器。

8.2.2凝析气田井下压力高，集输管线压力一般都在十儿兆帕，

8.2.2凝析气田井下压力高，集输管线压力一般都在十几兆帕， 管径小，温度变化缓慢。采用插人式温度套管，增加焊接风险， 有些区块含酸性气体随着开采时间增长井下温度会增加，腐蚀加 重，因此本条推荐，高压集输管线温度测量选用管道外贴式或一卡 式。

.3.6有驾凝析气由处理规模 达到儿干万海大，上艺流 程上布置了多列处理装置。这种情况下控制系统设置多套控制 器，并且与单列处理装置相对应，一方面可以降低故障风险，另 一名也便于检修维护

8.4主要生产单元控制方案

8.4.5重要的压力联锁不宜采用现场压力开关，因为现场开关 仪表长期不动作，会出现触点黏合或接触不良，导致不动作或误 动作，影响联锁功能的实现。 8.4.6经实际调研，液位开关有时会有误报，采用两个液位变 送器，一个做调节，一个做监控，可靠性会更高一些。 8.4.7压差较大的调节阀前设切断阀，主要从安全角度考虑 在调节阀失灵时，被调参数会升高或降低，稳不住，有可能使高 压介质窜人低压系统，存在危险隐患。因此，推荐在调节阀前设 切断阀，被调参数报警时联锁切断阀关闭，隔离高低压系统。

9.1.1站址选择结合总体开发和总体规划方案主要是地面建设 与地下油藏相结合，避开油区，并将站址布置在一个油田的产量 中心。不良地质地带不具备建站的基本条件，而且存在投资大、 风险大、不安全等多方面原因，所以应避开。我国属于人口多 耕地少的国家，土地资源十分紧张，因此，合理利用每一寸土地 是我国基本国策，所以站址应尽可能地选在荒地或废耕地上。 9.1.3站址的选择要考虑多方面因素，其公用系统如水、电 信、热、道路、铁路等都需要考虑。因此，站址应靠近水源、电 源和热源，并应满足外部交通运输要求，并应做好优化比较，确 定一个经济、合理的位置。 9.1.7.有些站址位于江、河、湖、海淤洪区或海岸边，这样站

定一个经济、合理的位置。 9.1.7.有些站址位于江、河、湖、海淤洪区或海岸边，这样站 场的防洪和防浪措施必须考虑，不同的站场等级，现行国家标准 《防洪标准》GB50201中有规定，应对照执行

场的防洪和防浪措施必须考虑，不同的站场等级，现行国家标准 《防洪标准》GB50201中有规定，应对照执行。

9.2.1总平面布置首先必须满足防火、防爆、防振、防噪、安 全和环保要求，这也是国家有关部门要求做的，只有在满足以上 前提下，才能根据工艺流程需要，再结合外部道路、铁路、电 力、通信和水源情况，将各自对应的站场出入口、变电所、通信 机房、供水泵房对应各自的方向和负荷中心，缩短管线和道路长 度，节省工程投资

无形当中增加了占地面积、增长了管线、道路长度。因此，此条 是要根据功能要求合理分区，将站内设施有机地联合起来。油田

开发有时地质情况说不清楚，有时无法预料其最终的规模。因 此，平面布置时就应有前瞻性，要考虑将来发展扩建用地，一旦 需要扩建时，不至于没有地方，若重选站址势必造成不必要的重 复建设内容。

9.2.4站内平面布置防火间距以及区域布置间距在现行国家

准《石油天然气工程设计防火规范》GB50183中均有规定，按 此规定执行即可。由于凝析气田的站场属于易燃易爆场所，除丁 考虑防火要求外，还应考虑防爆要求，并执行相应规范。

根据自已需要，提出单体大小，往往是房子一大片，不仅不美 观，而且占地面积大，给日后站内管理和操作人员带来许多不 便，也影响工程投资。所以，随着自动化程度的提高，管理人员 越来越少，能合并建多层的应尽可能合并

9.2.6通道宽度指的是道路和两侧管廊带宽度之和。确定这个 宽度应考虑多方面因素，两个建筑物、构筑物之间的安全距离要 保障，消防道路（通道）也要考虑，同时还要考虑在两侧建构筑 物与道路之间有多少管线通过。近年来，随着我国综合国力的不 断提高，“以人为本”是企业发展的重要原则，因此环境绿化是 站场建设必须达到的硬指标，所以还应考虑绿化空间，为职工营 造一个良好的工作环境，并能改善气象条件。 9.2.7建筑物的朝向、采光、通风对在建筑物内工作的职工有 很大的影响，谁都不愿意在一个阴暗潮湿的环境中工作，因此 在平面布置时这也是需要考虑的内容之一。另外，风向对散发易 燃易爆气体场所的影响也是很大的，在站场内最大风频风向的下 风向，有时会闻到很浓的气体味。事故状态下如果下面有火源 就可能发生火灾。因此风向也是总图设计人员进行平面布置时要 考虑的因素之一。

宽度应考虑多方面因素，两个建筑物、构筑物之间的安全距离要 保障，消防道路（通道）也要考虑，同时还要考虑在两侧建构 物与道路之间有多少管线通过。近年来，随着我国综合国力的不 断提高，“以人为本”是企业发展的重要原则，因此环境绿化是 站场建设必须达到的硬指标，所以还应考虑绿化空间，为职工营 造一个良好的工作环境，并能改善气象条件

很大的影响，谁都不愿意在一个阴暗潮湿的环境中工作，因此 在平面布置时这也是需要考虑的内容之一。另外，风向对散发易 燃易爆气体场所的影响也是很大的，在站场内最大风频风向的下 风向，有时会闻到很浓的气体味。事故状态下如果下面有火源 就可能发生火灾。因此风向也是总图设计人员进行平面布置时要 考虑的因素之一。

0048中对于油田站场总图设计有很多要求，本规范只是补充了 凝析油气田站场总图设计的一些要求，对于没有规定的其他方面

要求还应执行现行行业标准《石油天然气工程总图设计规范》 SY/T0048的有关规定。

9.3竖向设计和运输

9.3.4盐渍土具有溶陷性和膨胀性，防水监控是保证建构筑物 不受不均匀沉降危害的重要措施，适宜的场地坡度能够控制水流 方向，保证雨水及时排除。现行行业标准《石油天然气工程总图 设计规范》SY/T0048中全部要求场地坡度不小于1%，平坦地 区建设一个大型站场需要很大的土方工程量。因此，本规范提出 除建筑物之外的场地坡度不小于0.5%。 9.3.7明沟排水是为了防止气体聚集，产生危害。设置水封是 为了在雨水进入排水系统的同时，将有危险的气体封在外面，以 免气体进入排水管道，扩大危害范围。 9.3.8一般凝析油处理站场或多或少都生产液化烃类产品，该 产品属于比空气重的易燃易爆的介质，所以路面应采用水泥混凝 土结构。为确保安全，装置区和汽车装卸车场的混凝土场地表面 做不发火花地面，以免由于操作产生火花引燃装置。 9.3.9凝析油气田的站场，主要产品一般有凝析油、液化石油 气、稳定轻烃和轻油等，如采用铁路专用线运输，这几种产品的 装车可能同时存在，所以提出该条要求。由于液化石油气危险程 度比一般易燃液体大，故将液化石油气专用线布置在最外侧，且 与其他专用线的距离要求20m。另外，稳定轻烃和轻油等产品 的产量一般不大，可以采用同一个专用线装车，以节省投资。如 新疆塔里木牙哈的铁路装车站内现有两条铁路专用线，一条是液 化石油气专用线，另一条是凝析油专用线，并预留了一条稳定轻 烃专用线，液化石油气专用线设在最外侧，其与凝析油专用线之 间留有20m安全距离。规定装卸车线不能兼做走行线是防止机 车产生火花影响安全。为防止油品装卸车时泄漏污染环境，液体 油品的道床应设计成整体道床，并应设置回收含油污水的明沟

不受不均匀沉降危害的重要措施，适宜的场地坡度能够控制水流 方向，保证雨水及时排除。现行行业标准《石油天然气工程总图 设计规范》SY/T0048中全部要求场地坡度不小于1%，平坦地 区建设一个大型站场需要很大的土方工程量。因此，本规范提出 除建筑物之外的场地坡度不小于0.5%。

9.3.8一般凝析油处理站场或多或少都生产液化烃类产品

产品属于比空气重的易燃易爆的介质，所以路面应采用水泥混凝 土结构。为确保安全，装置区和汽车装卸车场的混凝土场地表面 故不发火花地面，以免由于操作产生火花引燃装置

气、稳定轻烃和轻油等，如采用铁路专用线运输，这几种产品的 装车可能同时存在，所以提出该条要求。由于液化石油气危险程 度比一般易燃液体大，故将液化石油气专用线布置在最外侧，且 与其他专用线的距离要求20m。另外，稳定轻烃和轻油等产品 的产量一般不大，可以采用同一个专用线装车，以节省投资。如 新疆塔里木牙哈的铁路装车站内现有两条铁路专用线，一条是液 化石油气专用线，另一条是凝析油专用线，并预留了一条稳定轻 烃专用线，液化石油气专用线设在最外侧，其与凝析油专用线之 间留有20m安全距离。规定装卸车线不能兼做走行线是防止机 车产生火花影响安全。为防止油品装卸车时泄漏污染环境，液体 油品的道床应设计成整体道床，并应设置回收含油污水的明沟， 统一排到站内污水处理系统。一般环境部门检查时，会检查这方

面内容，而且环境保护也是站场建设首要解决的问题之一。因 此，今后的设计中，应在环境保护上加大笔墨。

9.4.1管线综合应从总体上与总平面、竖向协调起来，平 置时就应考虑管线的位置及方式，使总平面布置紧凑、 美观。

置时就应考虑管线的位置及方式，使总平面布置紧凑、合理 美观。 9.4.7有时共架管线到最后时剩下一根管线在管架上，不仅看 起来整体不协调，而且也浪费材料，这时完全可以采用建筑物做 支架敷设。

根官线在官架上，不仅有 起来整体不协调，而且也浪费材料，这时完全可以采用建筑物做 支架敷设。

10.1 给排水、消防

10.1.17凝析油气处理站场消防设施的设置，应根据站场规模、 油品性质、储存方式、储存容量、储存温度及所在区域消防站布 局、消防装备情况及外部协作条件等因素综合确定。

1本条对用电负荷分级进行了

U.21 车乐用电以 1本规范规定凝析气田用电负荷等级分类应符合现行行业 标准《油气田变配电设计规范》SY/T0033的有关规定。因为 该规范按照现行国家标准划分电力负荷等级的原则，结合油田的 生产实际情况，确定了油田站场用电的负荷等级

10.2.2本条对供配电进行了规定。

1设置自备电源时，本规范规定利用自产天然气发电。这 样做不但符合我国的能源政策，也简化了自发电设施的设备和管 理。如果没有外部电源，只有自备发电机组时，常用负荷可以用 天然气作为一次能源，站场起动负荷及安全保障负荷应用柴油作 为一次能源。 2本款第2）项规定新开发区块机泵所配电动机额定电压 宜选10kV，主要考虑在凝析气田配电系统中，10kV架空配电 线路供电半径比6kV大，线损小，且机泵所配额定电压为10kl 的电动机已有定型产品

管照明，一般采用导线穿镀锌钢管沿栈桥底部暗配。为避免金厚 热胀冷缩对线路的影响，可在栈桥的伸缩缝处，采用防爆挠性连 接管沿栈桥底部暗配，

10.3.3考虑到软交换网络的应用，调度总机可为程控或IF 方式。 10.3.4对于重要及有控制要求并口及集气站，考虑到数据通信 对生产的重要程度，为保证可靠应设有备用通道。 10.3.5对于大型站场（大型站场是指根据现行国家标准《石油 天然气工程设计防火规范》GB50183的四级及以上站场，如天 然气净化厂和处理厂）及含H2S气体站场（不包括井口），广播 对讲系统在生产指挥及发生事故时，作为无线对讲系统的可靠补 充，可起到重要作用，因此必须设置。考虑到人员安全，装置区 及人员巡检通道应做到全覆盖。 10.3.6生产与安防的工业电视是否合用取决于运维管理，大中 型站场的周界安防系统的设置应与站场的安全防范等级及周边社 会及自然环境相适应。 10.3.7考虑到安全性，在条件具备的情况下，生产用的办公网 络与生活用的计算机网络应分开设置。

10.3.6生产与安防的工业电视是否合用取决于运维管理，大中

10.3.6生产与安防的工业电视是否合用取决于运维管理，大中 型站场的周界安防系统的设置应与站场的安全防范等级及周边社 会及自然环境相适应

10.3.10如对讲机能满足需求，应优先选用，否则可利用公用 移动网；若无公网可利用，也可自建

10.4.1根据海南三亚阿科中国有限公司南山中转站、上海平湖 天然气处理厂、塔里木牙哈集中处理站、塔里木吉拉克集中处理 站与迪那油气处理厂运行看，无论是国外生产装置还是国内生产 装置，都选用的是有机热载体的加热方式。虽然采用有机热载体 供热优点很多，但这些优点不是绝对的，还应根据生产装置运行

的实际情况确定。因此，本条只规定“宜”，即优先选用有机热 载体的加热方式。 锅炉运行操作简单、安全可靠、热效率较高。从多年运行实 践来看，只有采暖要求的站场，采用锅炉供热是经济合理的。 10.4.2为减少传热面积，节省投资，应加大水与燃料燃烧之间 的温差。但锅炉温度高时容易沸腾，这会增加热损失，补水量也 会加大。所以，锅炉的水温应低于当地水沸点5℃～10℃，对于 大多数地区定为90℃是合适的

10.4.6本条主要是从就近取材、经济合理等方面考虑

2未净化天然气有时会含有硫化氢，对燃烧设备腐蚀严重 根据正在编制的《气田集输设计规范》的要求确定燃料气中硫化 氢的含量。使用净化天然气，可以延长设备的使用寿命。一般锅 炉燃烧器喷孔前的天然气压力在0.05MPa左右，考虑到燃烧器 前阀门会产生一定的压降，故应留有一定的余地。因此规定燃料 气供气压力为0.1MPa～0.2MPa（表压）是合适的。 3考虑站场内的燃气一般未经处理，当不能满足要求时则 需装设气水分离、过滤和稳压等装置。当燃烧器停止工作时，阀 门有可能泄漏，为使燃料气不能进入燃烧设备中，在燃烧器前的 管线应有“两阀截断一阀放空”的设施，以免下次点火时不慎发 生爆炸事故。在燃料气管线的稳压之后，若连接有其他用气管线 时，由于其他用气设备负荷波动，可能严重影锅炉用气压力的稳 定，容易发生事故。 10.4.7锅炉中蒸发量极少，补充水量也很少。根据现行国家标 准《锅炉房设计规范》GB50041的规定，在炉内进行加药处理 时，下充水悬浮物的含量不应超过20mg/L。 10.4.9站内热力管道的布置与敷设方式有着密切的关系，不同 的敷设方式对布置要求也不同。应根据建站的气象、水文、地质 和地形等因素综合考虑。管道的布置应按站内用户分布情况、建 （构）筑物的密集程度、用户对供热的要求，并结合总平面布置 等因素综合考虑。

10.4.7锅炉中蒸发量极少，补充水量也很少。根据现行国家标

11.1.2本条规定的采暖室内设计温度，其制定原则是结合房 （房间）的重要性和操作人员的停留时间与频率，如仪表值班室、 值班室、办公室等人员长期停留的地方，根据人员对舒适度的要 求确定为18℃～20℃。对于经常循检却停留时间较短的厂房， 确定为5℃。对于不常循检且停留时间较短的厂房，并且运行时 散热量大于围护结构耗热量的压缩机房与配电间可以不采暖。 11.1.3通过调查，目前散发易燃、易爆等有害气体的厂房中有 害气体的散发量通常较少，远远低于可燃气体爆炸浓度下限，结 合第11.1.7条和第11.1.8条的规定，可以满足厂房的卫生要 求。通风热负荷通常较大，如果考虑这部分负荷，既增加了建设 的初投资和运行费用，又无太大的实际意义。 11.1.4自然通风是一种经济有效的通风方式，特别是在非采暖 季节尤为经济。但自然通风的通风量受室外气象条件的制约较大 （温度和风压），因此在确保满足厂房的卫生或安全要求时，应优 先采用自然通风。 11.1.5一般凝析气田不存在化学溶剂或刺激性气体，所以规定 了全面通风量应按其所需最大空气量计算的方法。但通常凝析气 田厂房内的有害气体的散发数量难以确定，因为散发易燃、易爆 等有害物质的数量与生产装置的状态（生产装置的质量、运行的 时间、密封的情况）、维护管理的水平、操作人员的技能和责任 心等密切相关。目前国内尚无对凝析气田地面建设工程各生产装 置散发的易燃、易爆等有害物质数量进行监测、统计的数据。本 条规定的换气次数是参考了其他相近行业的设计标准制定的。需 要强调的是，换气次数法并不科学，只是在缺乏数据的条件下，

11.1.5一般凝析气田不存在化学溶剂或刺激性气体，

11.1.6通过调查，目前散发易燃、易爆等有害气体

11.1.6通过调查，目前散发易燃、易爆等有害气体的厂房中有 害气体的散发量通常较少，远远低于可燃气体的爆炸浓度下限， 结合第11.1.8条的规定，自然通风设施设有可开闭的装置，在 满足安全生产要求前提下，可降低采暖耗热量

害气体的散发量通常较少，远远低于可燃气体的爆炸浓度下限 结合第11.1.8条的规定，自然通风设施设有可开闭的装置，在 满足安全生产要求前提下，可降低采暖耗热量。 11.1.7沙漠地区在沙尘暴期间，沙尘暴的强度很大。如果通风 设施未采取防止沙尘侵人厂房的措施，厂房内的卫生条件将十分 恶劣。结合第11.1.8条的规定，在满足安全生产的要求下，可 改善厂房内的卫生条件

设施未采取防止沙尘侵入厂房的措施，厂房内的卫生条件将十全 恶劣。结合第11.1.8条的规定，在满足安全生产的要求下，可 改善厂房内的卫生条件

11.1.10比空气重的易燃、易爆等有害气体通常在厂房的下部 浓度较大，通过缝隙进入地沟后易形成积聚，当受到地沟内采明 管道热表面的影响，有诱发燃烧或爆炸的可能性，故作此规定。

和仪表控制人员正确操作对凝析气田安全、可靠的运行起着十全 重要的作用。为确保安全、正常的生产，有必要控制仪表控制室 的空气温、湿度以满足操作人员和设备对环境的要求。根据我目 目前的经济发展水平，在经济条件许可的情况下，对其他人员长 期停留的场所如值班室、办公室等，也宜设置空气调节装置

11.1.12配电设备本身具有一定的发热量，同时对

湿度及空气洁净度又有一定的要求。而在夏季气候炎热的南方 气候恶劣的沙漠等地区，一般的通风措施是不能满足配电设备风 空气温、湿度及洁净度要求的，故作此规定。

11.2.1本条是根据国家现行的有关规范、规程并结合凝析气田 地面建设工程的具体特点确定的。由于凝析气田的介质多为易燃 易爆有害物质，为保证人员与生产安全提出本规定，新增防风沙 要求，

11.2.2有爆炸危险的甲类厂房改为甲、乙类厂房。钢筋混凝

11.2.2有爆炸危险的甲类厂房改为甲、乙类厂房。钢筋混凝土

框架、排架结构改为钢筋混凝土或钢结构框架、排架。防爆等

应为甲级改为火灾危险性为甲、乙类。 11.2.5基础支墩新增裂缝验算，因修编规范调研时，基础支境 顶部裂缝较多。

11.3.4含H2S介质时，易使钢材产生应力腐蚀开裂，故选材 时应满足标准规范的要求。在含H,S环境中GB／T 23929-2022 低速汽车 驱动桥.pdf，20G的抗腐蚀性 优于20#钢。

II.3.4官H2S介质时，易使钢材产生应力腐蚀开裂，故选材 时应满足标准规范的要求。在含H,S环境中，20G的抗腐蚀性 优于20#钢。 11.3.5内腐蚀可采取清管、脱除腐蚀性组分、加注缓蚀剂、选 择内防腐层、控制流速及温度、选用耐蚀合金材料或非金属材料 及增加腐蚀裕量进行控制。其中控制流速很重要，因为腐蚀严重 程度与介质流速、流态等因素相关性较强。管输介质的流速应满 足工艺设计要求并应控制在使腐蚀降为最小的范围内。设计时应 取全地质资料，确定配产方案，进行管线的管径设计，并考虑管 线尺寸的富裕量

11.3.6为了充分发挥缓蚀剂的作用，在现场应用之前，应对缓

蚀剂进行评价和筛选，以确定合适的品种、用量和使用条件。当 缓蚀剂与其他药剂在一个系统同时使用时DL_T866-2004电流互感器和电压互感器选择及计算导则，要考虑它们之间的相 互影响，应避免出现药剂沉淀等不利情况。含有硫化氢、二氧化 碳腐蚀介质的凝析气田设施，缓蚀剂宜选用含氮的成膜型有机缓 蚀剂。

温度对栖性阳极性能的影响。对于40℃～70℃的水介质环境 镁阳极因腐蚀率太高不适用，有的文献把镁阳极工作环境温度限 制在30℃以下。锌阳极一般不用于容器中，因为锌阳极的驱动 电位随温度的升高而降低，并在温度高于54℃的情况下可能发 生极性逆转而加速金属的腐蚀。凝析气田设备内壁宜使用铝合金 阳极。

中华人民共和国 石油天然气行业标准 凝析气田地面工程设计规范 SY/T06052016 * 石油工业出版社出版 （北京安定门外安华里二区一号楼） 北京中石油彩色印刷有限责任公司排版印刷 新华书店北京发行所发行 850×1168毫米32开本3.875印张119千字印1—20 2016年5月北京第1版2016年5月北京第1次印刷 书号：155021·7416定价：48.00元 版权专有不得翻印