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GB／T 36698-2018 带式输送机设计计算方法

表12相对基准疲劳强度k.的参考值

此基准值不能直接在已经老化和已经使用的输送带上应用

在稳态运行条件下，输送带的最小名义拉断强度根据输送带的最大张力kk，mix按式（106）和式 （107）计算，见式（108）：

k N,min S.S

kN.min最小名义拉断强度技术标 银川都市圈城乡东线供水工程吴忠市利通区净配水工程改造金积水厂五万方翻板滤池施工，单位为牛顿每毫米（N/mm）。 最小名义拉断强度kn.mim的取值按式（108）计算，最大张力kk.max为考虑在输送带上张力分布不均 匀的条件下的输送带张力（应力）。最大张力（应力）点的安全系数Smm，见式（109）：

kN.min kkK,rmix So.S =CK

Sm一相对于输送带最小名义拉断强度的最小安全系数。 对于含有上运和下运段的带式输送机，当给料不均匀时，应考虑在非稳定运行条件出现的极端 应按式（110）检查极端条件：

则，抗拉元件的设计强度则改用较大值k，=1.1：

).2.2输送带安全系数自

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由式（109)给出的包括安全系数S。和S，的安全系数Smi是基于稳态运行条件下输送带张力在宽度 上的平均值。使用它们可得出表13。可以清晰地看出，安全系数Smm分别受输送带指标（k.rl，S。）和带 式输送机参数（S：.kk.max）的影响。 安全系数S。S1/kt.tel体现了输送带名义拉断强度与输送带实际拉断强度的比值；Ck·kk.max/k体 现了输送带实际张力与张力计算值的比值，见表13

L和ck·kkm/k相关的相对于最小名义拉断强

安全系数S与名义拉断强度k和kN.mm的比值相关，可按类似于式（84)确定，见式（111)：

安全系数S与名义拉断强度k和kN.m的比值相关，可按类似于式（84）确定，见式（111）：

S=Smin kNa KN

S一一相对于输送带名义拉断强度的安全系数。 上述的方法是根据输送带张力选择输送带拉断强度。应当明确，输送带的拉断强度可能是由于克 服运行阻力的输送带张力来确定，也可能是由承载输送物料的输送带的横向刚度所决定的。 输送带的名义拉断强度的选择应优先选用GB/T28267.1一2012表2推荐的型号

10.3输送带覆盖层厚度的确定

输送带覆盖层厚度应依据所输送的物料进行选择，确定输送带在计划使用期内发生磨损后仍然能 保证其保护功能：输送带的抗拉元件应被充分覆盖 可以采用表14所列的参考值确定覆盖层的最小厚度并按表15和表16采用相对应的承载覆盖层 的附加厚度。当覆盖层内有输送带缓冲层（横向增强）时，应确定最小厚度。为了避免织物芯输送带产 生不准许的起拱，承载的上覆盖层和与托辊接触的下覆盖层的厚度之比应不大于3：1

表14承载的上覆盖层和与托辑接触的下覆盖层的最小厚度基准值

表15输送带覆盖层附加厚度评价值

表16输送带荐盖层附加厚度

11滚简最小直径的确定方法

11.1滚简最小直径确定的原则

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滚筒直径是通过依据输送带的使用寿命和输送带许用比压确定的。实际选用的滚简直径应取两者 的最大值

确定滚筒最小直径的方法是希望接头的使 全能最低要达到拥送带的估计寿命：具 前提是接头质 正常。按照这里所给定的较小的滚简直径可以避免输送带过早地失效，也有利于降低滚简表面或覆 面的磨损。 带式输送机的滚简最小直径，按输送带的结构、应力和接头形式来选定。为了确定最小直径，滚筒 分为下列几组： A组：带式输送机上传动滚筒和所有在较高的输送带张力区域内的其他滚筒； B组：在输送带低张力区域上的改向滚筒； C组：增面滚筒（输送带运行方向的改变≤30°）。 图11为滚简分组的示例。 滚筒直径的基准值的计算，见式（112）： D,=Co'dB ：（112 式中： 按输送带使用寿命条件确定的滚筒基准直径，单位为毫米（mm）； o 确定滚筒最小直径基准值的系数，见表17，无量纲；

按输送带使用寿命条件确定的滚筒基准直径，单位为毫米（mm）； C 确定滚筒最小直径基准值的系数，见表17，无量纲： dB 输送带抗拉元件的厚度（不包括输送带的上、下覆盖层），单位为毫米（mm） 并采用优先数R10（R20）将D，取整

表17确定滚筒最小基准直径的计算系数c

如果在国家标准和其他规范、法规没有提供更多的相关技术细节，接照表18将滚筒载荷系数分为 4组，滚筒直径确定过程可分为两种方法： 一方法1：当初步估算出输送带的最大张力时，参考图11确定各个滚筒的组别，按式（113）计算 滚简载荷系数fT：

fRMBT= ....(113 e

fRMBT 带式输送机的滚筒载荷系数，无量纲； 带式输送机上的输送带最大张力（应力），单位为牛顿每毫米（N/mm）。 根据最大滚筒载荷系数、滚筒直径的基准值，查表18分别确定A、B、C组滚筒直径 方法2：当计算出每个滚筒上的输送带的张力时.按式（114）计算每个滚简载荷系数：

一第i个滚简的滚简载荷系数，无量纲； T.max.j 第个滚筒上的输送带最大张力，单位为牛顿每毫米（N/mm）。 根据每个滚筒载荷系数、滚筒直径的基准值，将A、B组滚简看作A组滚筒，查表17，分别按A 组和C组确定滚筒直径

11.3输送带许用比压确定滚筒最小直径

丝绳下的许用比压确定的滚筒最小直径，见式（1

P 输送带许用比压，单位为牛顿每平方毫米（N/mm）； P 钢丝绳芯输送带钢丝绳下的许用比压，单位为牛顿每平方毫米（N/mm²）； B 输送带宽度，单位为毫米（mm）； dB 输送带的钢丝绳直径（输送带抗拉元件的厚度），单位为毫米（mm）； t1 输送带的钢丝绳间距，单位为毫米（mm） 输送带许用比压和输送带钢丝绳下的许用比压由输送带制造厂提供。 若无资料时，输送带许用比压为： 钢丝绳芯输送带：可取p=0.6N/mm；

GB/T36698—2018织物芯输送带：可取Pp=0.4N/mm；钢丝绳芯输送带钢丝绳下的许用比压：可取PB=1.2N/mm。表18在稳定工况下根据滚筒载荷系数确定A、B和C组滚筒的最小直径最小直径（不包括护面）mm滚筒直径滚简载荷系数基准值f RMBTD:mm>100%>60%~100%>30%~60%~30%滚筒组别滚筒组别滚筒组别滚筒组别ABCABcABCABc1001251001001251601251001251001001602001601251601251001251001001002002502001602001601251601251001251251002503152502002502001602001601251601601253154003152503152502002502001602002001604005004003154003152503152502002502502005006305004005004003154003152503153152506308006305006305004005004003154004003158001 0008006308006305006305004005005004001 0001 2501 00080010008006308006305006306305001 2501 4001 2501 00012501.0008001.00080063080080063014001 6001400100014001250100012501.0008001 0001 0008001 60018001 60012501 6001.2501.0001.250100080010001 000800180020001800125018001 4001 25016001.2501000125012501 0002.0002200200014002.0001.6001250160012501000125012501 00012托辊的选择与托辊间距设计12.1计算原则托辊是带式输送机的重要部件，它在带式输送机整个输送线路上支撑输送带和载荷。尽管它的作用仅是支撑，但是它的数量很大，多达几百甚至上千组托辊。而且每组托辊上有多个轴承，其可靠性尤为重要。托辊组的直径、托辊组间距、托辊组的槽角取决于：输送带的宽度、纵向刚度、成槽性；物料堆积密度与粒度；运行速度等因素。45

托辊的转动阻力影响到带式输送机的主要阻力。若设计不当，还有可能产生托辊作为振源的输送 带横向振动问题。 在托辊选择时应考虑托辊转速的限制、辊子或托辊组的承载能力、托辊对输送带的支承能力（输送 带横向刚度）以及避免共振

12.2辊子直径的确定

式中： d托辊直径，单位为米（m）； nk稳定运行条件下允许的托辊最大转速，单位为转每分（r/min）。nR=600r/min。 通常，在带式输送机的设计中，上分支和下分支选用相同直径的辊子，也可以从托辊组的承载能力 考虑在带式输送机的上分支和下分支选用不同直径的辊子。 选用大直径的辊子可以降低辊子的转动阻力，并且减小输送带的压陷滚动阻力。可以通过经济技 术比较确定选用大直径辊子的可行性

托组距的确定参考 托辑组间距的确定涉及托辊组的承载能力、输送带的垂度、共振等问题。对于大型带式输送机 合分析这些因素的基础上，可以选用更大的托银组间距，以降低设备的投资

表19槽角为35°的托辑组和平形回程托辑组的典型托辊间距

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在受料段，考虑到冲击载荷的存在，应减小托辑组间距，将托辊组的布置加密。 在回程段可以考虑适当增大托辊组间距

理论上，通过输送带的固有频率分析可得出输送带的固有频率。作为简化计算，可用下式计算输送带的 黄截面振动近似固有频率了 承裁分支近似固有频率.式（118）

空载分支近似固有频率，见式（119）

Ft.—计算固有频率处输送带张力，单位为牛顿(N)； 一输送带的横截面振动近似固有频率，单位为赫兹（Hz） 辑子转动的频率，见式（120）：

f辊子转动的频率，单位为赫兹（Hz)。 对于低带速带式输送机，应满足式（121）： ffp 高带速的带式输送机如不能满足上式的要求时，请咨询专家

1 FT.f 2lR.NqG.i+ 1 FT.i qB

3槽形过渡段及竖向曲线段曲率半径的设计

在第9章中根据给定的槽形过渡段和凸弧段的结构来计算输送带宽度方向上的张力分布，之后确 定输送带的选择方案。在本章中将对适合给定的输送带类型的槽形过渡段和凸、凹弧段的结构进行 计算。

13.2槽形过渡段最小长度的确定

按照图8和依据式（108）的关系，下列计算式适合2辊和3辑托辊组。 输送带边缘的张力应小于式（122）计算出的k，即

13.2.2织物芯输送带

knki.rel RK,zul= Ck.S.S

............................(125)

△k由式（124）、式（123）以及式（122)计算。在下面的计算式中，参数ck=1.0。应用式（94).可得：

△k由式（124）、式（123）以及式（122)计算。在下面的计算式中，参数ck=1.0。应用式（94）.可得：

对于织物芯输送带，过渡段长度的计算式（126)具有足够精度

13.2.3钢丝绳芯输送带

+..++++++++.+++++.(127

将式（124)和式（123)计算结果代入式（118）计算出△k。式（108）为应力评价的表达式，其中参 按钢丝绳输送带选取。应用式（127），可得：

其中，△/Ta由式（101)给出。比较式（128)和式（126）可知，钢丝绳芯输送带的最小过渡段长度可 过送代方法计算。 或按式（129）计算：

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只有在过渡段上的滚筒的前面或后面至少存在输送带的区段补偿输送带的长度变化，才可以应 127）和式（128）。在竖向凸弧段的不存在直接相邻的过渡区。在此情况下，lTa.lr替代1Ta，使用

13.3竖向曲线段最小半径的确定

长时只有通过复杂的计算才能得出；但 是其值总是小于在很长的弧长的中心区域出现的伸长。伸长值以下列计算方法为基础

13.3.2凸弧曲线段

对于2辑、3辊托辊组，假设在输送带中心的输送带张力直接为0，则按式（103）、式（105）和

13.3.3凹弧曲线段

Re.min kkad

在凹弧段上中心出现附加伸长： 直在输送带尚未脱离托辊时与凸弧段出理 加伸长相同。如果在各种运行条件下避免输送带脱离托辊，可按式（131）计算曲率半径

选择输送带翻转的类型和长度取决于下列参数： 输送带宽度； 输送带质量或重力； 横向刚度； 弹性特性； 运行速度。 根据输送带翻转范围内输送带的支承形式，按图12示意图所列的结构分为： 自然式翻转； 导向式翻转； 支承翻转式

FT.i.ma a.i.min gBcOso

图12输送带翻转的结构

表20为输送带翻转长度1的基准值，适用于下分支且输送带张力低的情况。否则，应 计算

表20输送带翻转长度1.的基准值

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5辑托辑组承载物料的截面积计算

一般地，槽形托辊组为3辊托辑组，在 些应用中也有采用1辑辊、2辊以及4辑和5辊。对于5辑 组.如图A.1.承载物料的截面积为AvA及A之和

理论截面积，见式（A.4）：

图A.15辊槽形托辊组

At.th 212 COSA tano ...... (b—2l2) (6—212) 12.th= 212cOs1+ COSA sina 2 2 =acOsA L.sind

当托辊组为2辊时，取/M0，l，=0.入，=0，见式（A.14）、式（A.15）、式（A16）：

Al.tb= [bcostang A.14 1 2.th COSA sina .........A.15 A.h = （A.16

Al.th 承载物料的上部的截面积，单位为平方米（m）； A2.th 外侧辊子上倒梯形部分面积，单位为平方米（m）； As.t 内侧辊子上倒梯形部分面积，单位为平方米（m²）； 外侧辊子槽角，单位为度（）； 入1 内侧辊子槽角，单位为度（）； LM 中间辊子长度，单位为米（m）； 12 内侧辊子长度，单位为米（m）； 1s 外侧辊子与物料的接触长度，单位为米（m）； 6 有效输送带宽度（理论承载物料的输送带宽度），单位为米（m）； 6 物料的动堆积角.单位为度（）

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用附加阻力系数确定总附加阻力

当附加阻力在全部阻力中所占比例很小时，例如L>80m的带式输送机和单台带式输送机只有 和料点时，应从主要阻力中确定总附加阻力。可以通过系数C来计算附加阻力的总和。 附加阻力系数，见式（B.1）、式（B.2）：

表B.1有效填充系数为0.7

NB／T 32004-2018 光伏并网逆变器技术规范图B.1随带式输送机长度变化的附加阻力系数C

式中： C 附加阻力系数，无量纲； F一附加阻力，单位为牛顿（N）； FH一一主要阻力，单位为牛顿（N）。 附加阻力系数C是通过典型带式输送机的阻力计算得出的，应用时需考虑设计计算的具体参数选 用，表B.1是基于模拟摩擦系数为0.025给出的 如果输送机长度小于80m，则系数C不是定值.正如图1阴影区所示的那样。短输送机系数C的 不确定区，说明附加阻力对系数C起着主要影响作用。在短输送机区里，系数C的虚线并不代表极限 区间，只是为了提示注意，对短输送机系数C是不确定的

简单布置带式输送机的输送带最大张力的计算

对于较简单但又是经常遇到的带式输送机，即： 水平带式输送机或只有很小倾角的带式输送机； 只有一个传动滚筒； 用来停止整台带式输送机的制动力较小； 所需最小输送带张力不是由其他任何布置或运行条件（如输送带垂度条件）所确定。 对这样的带式输送机.最大输送带张力可以用式（C.1)近似计算（见图4）。见式（C.1)：

Fmx~FTIFupA

Fmx 输送带最大张力，单位为牛顿（N）； F1 传动滚筒相遇点张力，单位为牛顿（N）； Fu 输送机总运行阻力，单位为牛顿（N）； P 启动系数，无量纲； M 输送带与滚简之间的摩擦系数，无量纲 围包角，单位为弧度（rad）。 系数P考虑的是带式输送机在起动时的圆周力要比稳定运行时大。根据驱动装置的机械特性，系 力在1.3~2.0之间确定

JC／T 2449-2018 摩擦密封材料用对位芳纶浆粕GB/T 366982018