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GB／T 14513.3-2020 气动 使用可压缩流体元件的流量特性测定 第3部分：系统稳态流量特性的计算方法图C.8并联系统的计算程序流程图
T14513.32020/ISO63
图C.9子程序6流程示意图：按照7.4使用摩擦因数2（取决于雷诺数）计算管子或 软管在上游压力为P。时的流量参数
附录D （资料性附录） 流量特性未按ISO6358表达的元件
0.1.1本附录提供了流量特性未按ISO6358表达的元件和管道的补充信息DB33 T2523-2022商业综合体运营管理与评价规范.pdf，这些元件包括 a）由几何尺寸定义的管子（见D.2)； b 流量特性由直管等效长度表示的截止阀和连接件（见D.3）； c）流量特性由其他流量参数表示的阀（见D.4）。 0.1.2表D.1给出了表1未列出的其他符号
).2由几何尺寸定义的管子（见5.3.2)
D.2.1.1给定长度L和内径d的管子的流量特性可以由5.3.2.2或5.2.2.3中规定的方法计算 D.2.1.2 D.2.2给出了管子的实际尺寸。 D.2.1.3 D.2.3解释了式（4)～式（7)是如何从分析中得出的。 36
D.2.1.4D.2.4说明了式(13)～式(18)适用于空气的理由。
D.2.4说明了式（13)～式（18)适用于空气的理日
D.2.2树脂管的尺寸允许偏差
签来自ISO14743：2004。表格的最后一列给出了 根据外径和壁厚公差充许的内孔截面积充许偏差。 树脂管的声速流导与内孔截面积成正比，如果由内 径确定流量特性，这种评值应该以这个范围内的结果分布为前提
2树脂管的尺寸和公差
D.2.3流量特性由摩擦因数（取决于雷诺数）表达
D.2.3.1使用流量系数
D.2.3.1.1流量系数α与元件的出口几何面利
1流量系数α与元件的出口几何面积(S,)相关
中： S，一一元件的进口几何面积； S2一元件的出口几何面积。 D.2.3.1.2流量系数α的优点是具有加法性。这意味着可由全局流量系数α表征由i个元件串联构成 的系统的特性，由流量系数α；表征元件i的特性，它们之间的关系见式（D.2）：
注：式（D.1)和式（(D.2)来自EN1267:2012
注：式（D.1)和式(D.2)来自EN1267:2012
........................D.2
D.2.3.1.3可以定义两个流量参数
=1+ (+1) (+1)
D.2.3.1.4通过参数A和S，质量流量也可以由分别与上游和下游静压（ps和ps）相关的式（D.5)和式 (D.6）近似表达： 在亚声速流状态下（△力，
在亚声速流状态下（A.
注：式(D.5)对应于在恒定上游条件下的近似于四分之一椭圆的质量流量。 在爽塞流状态下（△力。≥力/s）：
D.2.3.2管子的流量特性由摩擦因数表示的情况
APs1 /sRT,"
2.3.2.1在流经内径为d、长度为L的具有恒定截面积的管子，并考虑摩擦损失的情况下，压力损 数可由式（D.7）计算：
式中： 一平均Darcy摩擦因数。 注：Darcy摩擦因数入等于Fanning摩擦因数的四倍，适用于可压缩亚声速流，参见图D.1
D.2.3.2.2管子的流量系数αpine由式（D.8）
D.2.3.2.2管子的流量系数αpine由式(D.8)确定：
图D.1Moody摩擦因数示意图
D.2.3.2.3式(D.5)和式(D.6)是相对于静压的，而按照ISO6358确定的流量特性与滞止压力相关。因 比，在计算系统的流量特性时，有必要将管子的上游滞止压力转换为静压力，将管子的下游静压力转换 为滞止压力。根据滞止压力的定义，这些转换相当于等摘变换。管子上游侧等嫡变换由D.2.3.3给出， 管子下游侧等炳变换由D.2.3.5给出
D.2.3.3管子上游侧等炳变换
2.3.3.1在管子的上游侧，滞止压力和静压力之间的等摘变换等效于通过进口（即管子进口区域 于喉部区域的理想收缩型喷嘴，见图D.2。
有效面积按式（D.11)表示
D.2.3.4管子的流量特性
图D.2理想收缩型喷嘴上游等熵变换模型
=1+ .....(D.10 (+1) 入L (+1) (1 + AL d
元d2 X .(D.11 4 +
D.2.3.4.1当考虑到喷嘴的上游压力P，（相对于管子的上游滞止压力）和管子的下游静压力P时，可 使用管子的流量特性声速流导C和临界背压比b将式（(D.5)和式(D.6)转换为式（D.12)和式(D.13)：
可压缩性系数s由式(D.14)和式(D.15)计算流量
考虑到其上游滞止压力及下游静压力，由式(D.10)和式(D.11)结合式(D.14)和式(D.15)推导出式 （4）和式（5），得到管子的流量特性，
D.2.3.5管子下游侧等焰变换
在管子的下游侧，可采用GB/T14513.1一2017中的式（A.1)计算下游静压P与滞止压力P2之间 的等变换。
D.2.4基于空气测试结果的管子流量特性
D.2.4.1按照GB/T14513.1一2017中G.4的规定，在聚氨酯管中充人500kPa的空气进行试验，得到 5.3.2.3中的式（13）式（16）。已经证实这些计算公式可应用于聚酰胺管［使用式（17)中的摩擦因数］ 对于钢管，其等效摩擦因数可由式（18）表示。 D.2.4.2图D.3显示了按照5.3.2.3中式(13）、式(17)和式(18)计算出的钢管和树脂管的声速流导
图D.3在500kPa下钢管和树脂管的声速流！
D.3.1截止阀或钢管用连接件的流量特性由直管等效长度L。表示，流量特性按照5.3.2计算，长度L 等于直管等效长度L。加上元件上下游管子的长度L哪e： L=Leq+Lpipe (D.16
止阀或钢管用连接件的流量特性由直管等效长度L表示，流量特性按照5.3.2计算，长度L 等效长度L加上元件上下游管子的长度L哪e： L=Leq+Lpip ·(D.16) D.4显示了各种元件和连接件的直管等效长度的经验数据。
图D.4阀门和钢管用连接件的直管等效长度
D.4流量特性由其他参数表示的元件
D.4.1流量特性用 C.表示的元件
D.4.1流量特性用C表示
.4.1.1从C、到 C的转换
注：C值的单位是m/（s·Pa)(ANR）
D.4.1.2转换系数的确认
图D.5各种气动方向控制阀的C值和C.值的叉
D.4.2流量特性用K，表示的元件
D.4.2.1从K、到 C 的转换
当使用K，表示元件的流量特性时，采用式（D.21)计算声速流导C，采用式（D.18）式（D.20)确定 在ISO6358中其他流量特性参数：
D.4.2.2转换系数的确认
D.4.3流量特性由公称流量9表示的元件
D.4.3.1从9到C的转换
当使用qN表示元件的流量特性时，采用式（D.22)计算声速流导C，采用式（D.18)～式（I ISO6358中其他流量特性参数：
D.4.3.2转换系数的确认
公称流量[dm*/min（ANR)]； —声速流导[dm/（s·bar)（ANR)]。 注：420=7[bar]×60[s/min]。 应该注意，式(D.22)中的转换可能会导致C产生土15%的误差。
本部分定义了系统设计期间选择元件的计算方法。设计人员需要系统设计的模拟信息，因此 GB/T14513中阐明的支持定性过程的实践信息非常实用。 图E.1显示了具有相同声速流导元件的典型流量特性。曲线1表示最凸形状，曲线4表示最平形 状。当这些元件串联或并联时，其组合流量特性有些像曲线1一样具有最凸形状，有些像曲线4一样具 有最平形状。基于这些结果，下面描述的是在这些特殊情况下元件连接的可视化结果
E.2具有相同形状流量特性曲线的多个元件串联的系统
E.2.1图E.2给出了串联系统的计算结果。
图E.1元件的典型流量特性
T14513.32020/ISO63
图E.2多个元件串联的系统流量特性
E.2.2当具有凸型特性的多个元件串联时，两个元件C降低至80%左右，三个元件70%左右，四个元 牛60%左右，六个元件50%左右。参数6对于两个元件减小到0.4左右，三个元件0.3左右，六个元件 .2左右。无论连接多少元件，参数m为0.5始终不变。 E.2.3当具有平型特性的多个元件串联时，两个元件C降低至65%左右，三个元件50%左右，六个元 牛30%左右。相对于E.2.2中具有凸起形状特征的元件，C值大约小了15%至20%。参数6对于两个 元件减小到0.1左右，4个或更多元件则无解。这意味着霆塞流区域消失。亚声速指数m随着元件的 曾多而增大；对于六个元件串联的系统，亚声速指数m约为1.3。
有不同形状流量特性曲线的两个元件串联的系经
E.3.1当系统中每个元件的声速流导C相同时
E.3.1.1图E.3给出了C值相同但6值和m值不同的两个元件串联的计算结果。 E.3.1.2当上游元件是元件（1)时，无论下游元件的流量特性形状如何，系统的C值为元件的80%，当 上游元件是元件（4)时，无论下游元件的流量特性的形状如何，系统的C值为元件的66%。这证明上游 元件对系统的声速流导有较大的影响。 当下游元件是元件（1)时，无论上游元件的流量特性的曲线形状如何，系统的临界背压比6值约为 0.3。当下游元件是元件（4)时，无论上游元件的流量特性的曲线形状如何，系统的临界背压比6值约为 0.1。这证明下游元件对系统的临界背压比有较大的影响。 亚声速指数M更受流量特性为平型的元件影响，无论是安装在上游还是下游。
E3.2当系统中每个元件的声速流导C不同
E.3.2.1当流量特性为凸型时
E.3.2.1.1图E.4给出了当两个元件的声速流导比Csmll/Clare=1/时的计算结果。声速流导比越小，C 越大。同时，当下游为Clarge时，C值大于当下游为Csmal时的值。当声速流导比为1：1时，声速流导C为 Cml的80%：为1：1.3时，C为91%和87%：为1：2时，C为100%和94%；为1：3时，C是100%和97%。
流量特性为凸型的两个元件串联的系统流量特
E.3.2.1.2声速流导比越小，b越大。同时当下游为Csmal时，b值大于当下游为Clarge时的值，当声速流 导比为1：1时，6为0.38；为1：3时，6为0.48和0.44。无论声速流导比或元件连接的顺序如何，参数 m为0.5始终不变。
E.3.2.1.2声速流导比越小JT／T 1108.1-2016 公路路域植被恢复材料 第1部分：植物材料，b越大。同时当下游为Csmal时，b值大于当下游为Clarge时的值，当声速流 导比为1：1时，6为0.38；为1：3时，b为0.48和0.44。无论声速流导比或元件连接的顺序如何，参数 m为0.5始终不变。 E.3.2.2当流量特性为平型时 E.3.2.2.1图E.5给出了流量特性为平型的两个元件连接时的计算结果，当声速流导比为1：1时，声 速流导C为Csmll的66%；当为1：1.3时，C为77%和74%；当为1：2时，C为90%和82%；当为1：3 时，C为98%和87%。
E.3.2.2当流量特性为平型时
.2.2.1图E.5给出了流量特性为平型的两个元件连接时的计算结果，当声速流导比为1：1时 流导C为Csmll的66%；当为1：1.3时，C为77%和74%；当为1：2时，C为90%和82%；当为1 C为98%和87%。
图E.5流量特性为平型的两个元件串联的系统流量特性
3.2.2.2当声速流导比为1：1时，6为0.08。但当比例变小时，如果下游元件的声速流导为Csm 新增加甚至超过0.1，如果下游元件的声速流导为Clarge，b逐渐减小直至零。不管声速流导比或元 接的顺序如何，参数m为1.1始终不变。
E.4两个元件并联的系统
图E.6给出了当具有不同C值的两个元件并联连接时的计算结果。在这种情况下，系统的声速流 导 C 是一个总和值。系统的 b 和 m 都受到声速流导为 C的元件的影响
DB1310／T 248-2021 美丽乡村 生活垃圾管理规范.pdfT14513.32020/ISO63