标准规范下载简介

GB 12337-2014 钢制球形储罐.pdf

焊条电弧焊时风速大于10m/s； b）气体保护焊时风速大于2m/s； 相对湿度大于90%； d）雨、雪环境； e）焊件温度低于一20℃。 注：相对湿度应在距球罐表面500mm~1000mm处测得。 3.3.1.2当焊件温度低于0℃但不低于一20℃时，应在施焊处100mm范围内预热到15℃以上。

8.3.2.1球罐施焊前，受压元件焊缝、与受压元件相焊的焊缝、熔人永久焊缝内的定位焊缝、受压元件母 材表面堆焊与补焊，以及上述焊缝的返修焊缝都应按NB/T47014进行焊接工.艺评定或者具有经过评 定合格的焊接工艺支持。 8.3.2.2焊接工艺评定技术档案应保存至该工艺评定失效为止，焊接工艺评定试样保存期不少于5年

3.3.1焊接材料的干燥

8.3.3.焊接材料的干燥： a）焊接材料应设专人负责保管、烘干和发放。 b 焊接材料的贮存库应保持干燥，相对湿度不得大于60%。焊接材料使用前，应按有关规定进 行烘干。 烘干后的焊条应保存在100℃～150℃的恒温箱中，药皮应无脱落和明显裂纹。 焊条在保筒内不宜超过4h。超过后，应按原烘干制度重新干燥。重复烘干次数不宜超过 2次。 8.3.3.2 焊丝在使用前应清除铁锈和油渍等污物。 8.3.3.3 定位焊及工卡具焊接： 8） 对焊工的要求应与球壳焊接相同。定位焊和工卡具焊接按评定合格的焊条电弧焊焊接工艺 进行。 b） 要求预热后焊接的球壳，在定位焊及.工卡具焊接处，至少应在150mm范围内进行预热。 定位焊缝的长度应不小于50mm，引弧点和熄弧点应在坡口内。 d）工卡具的焊接，引弧点和熄弧点应在工卡具焊道上。严禁在非焊接位置任意引孤和熄弧。 e）工卡具拆除时，不得损伤球壳板。切除后应打磨平滑，

3.3.1焊接材料的干燥： a）焊接材料应设专人负责保管、烘干和发放。 b）焊接材料的贮存库应保持干燥，相对湿度不得大于60%。焊接材料使用前，应按有关规定进 行烘干。 烘干后的焊条应保存在100℃～150℃的恒温箱中，药皮应无脱落和明显裂纹。 焊条在保温筒内不宜超过4h。超过后，应按原烘干制度重新干燥。重复烘干次数不宜超过 2次。 3.3.2 焊丝在使用前应清除铁锈和油渍等污物。 3.3.3 定位焊及工卡具焊接： 对焊工的要求应与球壳焊接相同。定位焊和工卡具焊接按评定合格的焊条电弧焊焊接工艺 进行。 b） 要求预热后焊接的球壳，在定位焊及.工卡具焊接处节能产品采购清单-离心泵.pdf，至少应在150mm范围内进行预热。 定位焊缝的长度应不小于50mm，引弧点和熄弧点应在坡口内。 d）工卡具的焊接，引弧点和熄弧点应在工卡具焊道上。严禁在非焊接位置任意引弧和熄弧。 e）工卡具拆除时，不得损伤球壳板。切除后应打磨平滑

.3.4.1施焊前应将坡口表面和两侧至少20mm范围内的油污、水分及其他有害杂质清除干净。 3.4.2焊件的预热应符合下列规定： a）预热温度可参照表28.并经焊接工艺评定进行验证。

GB12337—2014表28常用钢的预热温度钢号Q345R07MnMoVR板厚/mmQ245RQ370R16MnDR07MnNiVDR09MnNiDR15MnNiNbDR15MnNiDR07MnNiMoDR预热温度/℃202575~12550~75100~15050~753275~1253875~125100~150125~17575~10075~10050100~150125~175150~200100~100~125注1：拘束度高的部位（如接管、人孔）或环境气温低于5℃时，应采用较高的预热温度，扩大预热范围。注2：不同强度的钢相互焊接时，应采用强度较高的钢所适用的预热温度。注3："”表示不需顶热b）预热必须均匀，预热宽度应为焊缝中心线两侧各取3倍板厚，且不少于100mm，预热温度应距焊缝中心线50mm处对称测量，每条焊缝测点不少于3对c)预热的焊道，层间温度不应低于预热温度的下限8.3.4.3焊接线能量应不超过经焊接工艺评定合格的线能量上限。8.3.4.4焊道始端应采用后退起孤法终端应将弧坑填满多层焊的层间接头应错开8.3.4.5双面焊对接焊缝，单侧焊接后应进行背面清根焊缝清根时应将定位焊的焊缝金属清除掉，并用砂轮修整包槽，修整后的坡目形状宽窄应一致，标准抗拉强度下限值R盒540MPa的低合金钢在清根后须按JBT4730.4进行100%磁粉检测或按JL/T4730.5进行100%渗透检测，合格级别不低于I级。8.3.4.6因故中断捍接时应根据工艺要求采取措施，以防产生裂纹。再行施焊前，确认无裂纹后，方可按原工艺要求继续焊接。8.3.4.7符合下列条件之一的焊缝，焊后须立即进行后热消氢处理，后热温度宜为200℃～250℃，后热时间应为0.5h～1h。焊接接头厚度大于32mm且材料标准抗拉强度下限值R.540MPa的球壳对接焊缝；b)焊接接头厚度大于38mm的低合金钢球壳对接焊缝；c)嵌入式接管与球壳的对接焊缝；d)焊接工艺规程或焊接作业指导书确定需消氢处理的焊缝；e)对冷裂纹敏感性较大的低合金钢和拘束度较大的焊缝。8.3.4.8不锈钢球罐不得采用钢印标记。8.4焊后尺寸检查8.4.11对接焊缝形成的棱角E应按8.2.1.4的方法进行检查。E值不得大于10mm。8.4.2焊后球壳两极间的净距与球壳设计内直径之差和赤道截面的最大内直径与最小内直径之差均应小于球壳设计内直径的0.7%，且不大于80mm。52

GB12337—20148.5焊缝表面的形状尺寸及外观要求8.5.1焊缝表面不得有表面裂纹、未焊透、未熔合、表面气孔、弧坑、未填满、夹渣和飞溅物；焊缝与母材应圆滑过渡；角焊缝的外形应凹形圆滑过渡。8.5.2对接焊缝的余高e1、e2应符合表29和图27的规定。表29对接焊缝余高e1，e2mm标准抗拉强度下限值R≥540MPa的低合金钢钢材其他钢材单面坡口双面坡口单面坡口双面坡口eie2eie2e1e20%~10%80%~10/815%8,0%~15%0%~15%820~1.5且≤3且≤3且≤3且≤3且≤3且≤3a)单面坡口双面坡口8.5.3角焊缝的焊脚尺寸，在图样无规定时，取焊件中较薄者之厚度，补强圈的焊脚尺寸，当补强圈的厚度不小于8mm时，其焊脚尺寸等于补强圈厚度的70%，且不小于8mm。8.6无损检测8.6.1无损检测方法的选择8.6.1.1检测方法包括射线检测（X射线定向曝光、Y射线周向曝光、射线全景曝光）、超声检测［包括衍射时差法超声检测（TOFD)、可记录的脉冲反射法超声检测、不可记录的脉冲反射法超声检测］、磁粉检测、渗透检测。8.6.1.2当采用不可记录的脉冲反射法超声检测时，应采用射线检测或者衍射时差法超声检测作为附加局部检测。8.6.1.3对于奥氏体型钢制球罐的对接焊接接头应优先采用射线检测，其他材料制球罐应优先采用衍射时差法超声检测。8.6.1.4不宜采用射线全景曝光射线检测。8.6.1.5铁磁性材料进行表面检测时，应优先采用磁粉检测，球罐内侧宜采用荧光磁粉检测。8.6.2无损检测的实施时机8.6.2.1焊接接头应在形状尺寸检查和外观目视检查合格后，再进行无损检测。8.6.2.2有延迟裂纹倾向的材料制造的球罐，应在焊接结束至少36h后，方可进行焊接接头的无损53

检测。 8.6.2.3有再热裂纹倾向的材料制造的球罐的焊接接头，应在热处理后或耐压试验后增加 表面检测。 8.6.2.4标准抗拉强度下限值Rm≥540MPa的球罐的焊接接头，应在耐压试验后增加~次1 检测

8.6.3射线和超声检测

或超声： 设计压力大于或等于1.6MPa的第Ⅲ类球罐： b） 进行气压或气液组合压力试验的球罐； C） 焊接接头系数取1.0的球罐； d) 盛装易爆和毒性为极度或高度危害介质的球罐； e） 焊接接头厚度大于30mm的奥氏体型钢、Q245R、Q345R、Q370R钢制球罐； 标准抗拉强度下限值R.≥540MPa的钢制球罐； g）图样规定须100%检测的球罐， 注：上述球罐中公称直径DN≥250mm的接管与接管对接接头、接管与带颈对焊法兰对接接头的检测要求与球壳 对接焊接接头相同。 8.6.3.2除8.6.3.1规定以外的对接焊接接头，应进行局部检测，检测方法按设计文件规定，检测长度不 得少于各条对接焊接接头长度的20%，且不得小于250mm，局部检测应涵盖所有焊工的施焊。以下部 位应进行100%检测，其中a)、b)、c)部位检测长度可计人局部检测长度之内： 焊接接头的交叉部位； b） 对于满足GB150.3一2011中6.1.3不另行补强的接管，自开孔中心沿球壳表面的最短长度等 于开孔直径的范围内的焊接接头； C 凡被补强圈、支柱、垫板、内件等所覆盖的焊接接头； 嵌人式接管与球壳对接连接的焊接接头； 承受外载荷的公称直径DN≥250mm的接管与接管对接接头和接管与带颈对焊法兰的对接 接头。 注：按本条规定检测后，制造、组焊单位对未检套的焊接接头质量仍需负责。但是，若作进一步检测可能会发现少 量气孔等不危及球罐安全的超标缺陷，如果这也不允许时，就应选择100%检测。 3.6.3.3公称直径DN<250mm的接管与接管对接接头、接管与带颈对焊法兰对接接头的检测要求按 设计文件规定，

4.1球罐的下列部位在耐压试验前（如球罐需焊后整体热处理时应在热处理前）应进行全部 0%）的表面检测： a）凡符合8.6.3.1规定进行全部射线或超声检测的球罐的所有焊接接头表面，非受压件与球壳的 连接焊缝： b） 标准抗拉强度下限值R≥540MPa低合金钢制球罐经火焰切割的坡口表面； c 用有延迟裂纹倾向或者再热裂纹倾向的钢材制造的球罐的所有焊接接头表面； d 钢材厚度大于20mm的奥氏体型钢球罐的对接和角接接头； e 图样注明有应力腐蚀的球罐； f 嵌人式接管与球壳连接的对接接头表面：

需焊后整体热处理时应在热处理前）应进行全部 （100%）的表面检测： a） 凡符合8.6.3.1规定进行全部射线或超声检测的球罐的所有焊接接头表面，非受压件与球壳的 连接焊缝： 标准抗拉强度下限值Rm≥540MPa低合金钢制球罐经火焰切割的坡口表面； c） 用有延迟裂纹倾向或者再热裂纹倾向的钢材制造的球罐的所有焊接接头表面； 钢材厚度大于20mm的奥氏体型钢球罐的对接和角接接头； e） 图样注明有应力腐蚀的球罐； 嵌人式接管与球壳连接的对接接头表面

&）焊补处的表面： h）T.卡具拆除处的焊迹表面和缺陷修磨处的表面； 支柱与球壳连接处的角焊缝表面； 要求全部射线或超声检测的球罐上公称直径DN<250mm的接管与接管对接接头、接管与带 颈对焊法兰对接接头； k） 设计文件要求进行检测的接管角焊缝

8.6.5.1标准抗拉强度下限值Rm≥540MPa的低合金钢制球罐的焊接接头，若其焊接接头厚度大于 20mm，还应采用8.6.1中所列的与原无损检测方法不同的检测方法另行进行局部检测，该检测应包括 所有的焊缝交叉部位。 3.6.5.2经射线或超声检测的焊接接头，如有不允许的缺陷，应在缺陷清除干净后进行补焊，并对该部 分采用原检测方法重新检查，直至合格。 8.6.5.3进行局部检测的焊接接头，发现有不允许的缺陷时，应在该缺陷两端的延伸部位增加检查长 度，增加的长度为该焊接接头长度的10%，且两侧均不小于250mm。若仍有不允许的缺陷，则对该焊 接接头做全部（100%）检测。 3.6.5.4磁粉与渗透检测发现的不允许缺陷，应按8.7的规定进行修磨及必要的补焊后，对该部位采用 原检测方法重新检测，直至合格。 8.6.5.5当设计文件规定时，还应按规定进行组合检测

8.6.6无损检测的技术要求

8.6.6.1射线检测的技术要求

按JB/T4730.2对焊接接头进行射线检测，其合格指标如下， a）若球罐及受压元件符合8.6.3.1的规定，检测技术等级不低于AB级，合格级别不低于Ⅱ级 b）若球罐及受压元件符合8.6.3.2的规定，检测技术等级不低于AB级，合格级别不低于IⅢI级 c）角接接头、T形接头，检测技术等级不低于AB级，合格级别不低于Ⅱ级

8.6.6.2超声检测的技术要求

按JB/T4730.3及NB/T47013.10（JB/T4730.10)对焊接接头进行超声检测，其合格指标如下： a）若球罐及受压元件符合8.6.3.1的规定，脉冲反射法超声检测技术等级不低于B级，合格级别 不低于级； b）若球罐符合8.6.3.2的规定，脉冲反射法超声检测技术等级不低于B级，合格级别不低于Ⅱ级 c）角接接头、T形接头，脉冲反射法超声检测技术等级不低于B级，合格级别不低于I级； d）采用衍射时差法超声检测（TOFID)的焊接接头，合格级别不低于Ⅱ级。

8.6.6.3表面检测的技术要求

8.6.6.4组合检测技术要求

组合采用射线和超户 无损检测档案 球罐无损检测档案应完整，保存时间不得少于球罐设计使用年限

当组合采用射线和超声检测时，质量要求和合格级别按照各自执行的标准确定，并且均应当合

8.6.7无损检测档案

无损检测档案应完整，保存时间不得少于球罐设计

GB12337—20148.8.4除设计图样另有规定，奥氏体型不锈钢球罐可不进行焊后热处理。8.8.5热处理工艺：8.8.5.1热处理温度应按图样要求，也可参照表30，但均应经焊接工艺评定进行验证。表30焊后热处理温度钢号焊后热处理温度/℃Q245R600±20Q345R600±20Q370R580±2016MnDR590±205MnNiDR5702015MNiNbDR80±2009MnNiDR07MnMoVR.07MnNiVDR.07MnNiMoDR570±208.8.5.2热处理恒温时间，按焊接接头厚度每25mm恒温1h计算，且不少于1h。8.8.5.3升温至400℃以上时，升温速度宜控制在50℃h~80%h.8.8.5.4400℃以上降温时，降温速度宜控制在30℃/h50℃/h，400℃以下自然冷却8.8.5.5400℃以上升温和降温时球壳表面上任意两测温点的温差不得大于130°8.8.5.6施工单位应针对每台球罐制定热处理作业指导书。8.8.6保温要求8.8.6.1球罐的人孔、接管连接板及从支柱与球壳连接焊缝的下端算起向下至少1000mm长度的支柱应进行保温8.8.6.2热处理时，保温层外表温度应不高于60℃。8.8.7测温系统：8.8.7.1测温点应均勾布置在球壳表面，相邻测温点的间距宜为4500mm。距人孔与球壳环焊缝边缘200mm以内及每块产品焊接试件上，必须设测温点。8.8.7.2温度应进行连续自动记录。仪表精度应达到1%的要求。8.8.8柱脚移动：8.8.8.1热处理前应在支柱下部设置移动装置。8.8.8.2热处理过程中，应监测柱脚位移，并按计算位移值及时调整柱脚位移。一般温度每变化100℃应调整一次。8.8.8.3热处理后，应测量并调整支柱垂直度，其允许偏差应符合8.2.2的要求。8.8.9不锈钢球罐的表面应做酸洗、钝化处理。该类材料球罐表面及零部件按设计图样要求进行热处理时，在热处理前应清除不锈钢表面污物及有害介质，热处理后再做酸洗、钝化处理。8.9试件与试样8.9.1产品焊接试件8.9.1.1制备产品焊接试件与试样的要求8.9.1.1.1试件的原材料必须合格，并且与球罐用材具有相同标准、相同牌号、相同厚度和相同热处理57

状态 8.9.1.1.2试件应由施焊该球罐的焊工，采用与施焊球罐相同的条件、过程与焊接工艺（包括施焊及其 之后的热处理条件）施焊，有热处理要求的球罐，应将产品焊接试件布置在球壳热处理高温区外侧，并与 球壳紧贴，与球罐一起进行热处理。 8.9.1.1.3每台球罐应做立焊和平焊加仰焊2块产品焊接试件。 8.9.1.1.4试件的尺寸和试样的截取按NB/T47016的规定。若有冲击试验要求，应在试件上同时截 取冲击试样，进行冲击试验

8.9.1.2试样检验与评定

8.9.1.2.1试样的检验与评定按NB/T47016和设计文件要求进行。 8.9.1.2.2当需要进行耐腐蚀性能检验时，应按相关标准和设计文件规定制备试样进行试验，并满足要 求。其中，不锈钢的晶间腐蚀敏感性检验应按GB/T21433规定进行。 8.9.1.2.3除另有规定，奥氏体型钢材的焊缝金属冲击试验合格指标为冲击吸收功不小于31J。 8.9.1.2.4当试样评定结果不能满足要求时，允许按NB/T47016的要求取样进行复验。如复验结果 仍达不到要求时，则该试件所代表的球罐被判为不合格。当球罐被判为不合格时，允许将产品焊接试件 及其所代表的球罐重新进行热处理，然后按上述要求重新进行试验

3.9.2其他试件和试样

8.9.2.1要求做耐腐蚀性能检验的球罐或者受压元件，应按设计文件规定制备耐腐蚀性能试！ 进行检验与评定。

.2.1要求做耐腐蚀性能检验的球罐或者受压元件，应按设计文件规定制备耐腐蚀性能试验试件 行检验与评定。 .2.2根据设计文件要求，螺柱经热处理后需做力学性能试验者，应按批制备热处理试样并进行检 评定。每批系指同时投料的具有相同钢号、相同炉罐号、相同断面尺寸、相同制造工艺的同类螺柱

3.9.2.2根据设计文件要求，螺柱经热处理后需做力学性能试验者，应按批制备热处理试样并进行检验 与评定。每批系指同时投料的具有相同钢号、相同炉罐号、相同断面尺寸、相同制造工艺的同类螺柱。

8.10耐压试验和泄漏试验

3.10.1球罐安装完工后，应按设计文件规定进行耐压试验和泄漏试验。 3.10.2耐压试验和泄漏试验时，必须在球罐的项部和底部各设置一个量程相同并经检定合格的压力 表。压力表的量程为1.5倍～3倍的试验压力，宜为试验压力的2倍。压力表的精度不得低于1.6级， 压力表的表盘直径不得小于100mm。试验压力以球罐顶部压力表读数为准。 8.10.3球罐的开孔补强圈应在耐压试验前通人0.4MPa～0.5MPa的压缩空气检查焊接接头质量。 8.10.4耐压试验： 8.10.4.1耐压试验分为液压试验、气压试验以及气液组合压力试验，组焊单位应按设计文件规定的方 法进行耐压试验。 8.10.4.2耐压试验的试验压力和必要时的强度校核按3.11的规定。 8.10.4.3耐压试验前，球罐各连接部位的紧固件应装配齐全，并紧固妥当；为进行耐压试验而装配的临 时受压元件，应采取适当的措施，保证其安全性。 8.10.4.4耐压试验保压期间不得采用连续加压以维持试验压力不变，试验过程中不得带压拧紧紧固件 或对受压元件施加外力。 8.10.4.5耐压试验后所进行的返修，对返修深度大于壁厚一半的球罐，应重新进行耐压试验。 8.10.4.6液压试验： 8.10.4.6.1试验液体一般采用水，试验合格后应立即将水排净吹。当无法完全排净吹干时，对奥氏 体不锈钢制球罐，应控制水的氯离子含量不超过25mg/L。 8.10.4.6.2需要时，也可采用不会导致发生危险的其他液体，但试验时液体的温度应低于其闪点或 点，并有可靠的安全措施。

Q345R，Q370R、07MnMoVR制球罐进行液压试验时，液体温度不得低于5℃；Q245R和其他低合 钢制球罐进行液压试验时，液体温度不得低于15℃。如果由于板厚等因素造成材料无塑性转变温度 高，则需相应提高试验温度。 当有试验数据支持时，可使用较低温度液体进行试验，但试验时应保证试验温度（球罐罐壁金属温 ）比球罐罐壁金属无塑性转变温度至少高30℃。 10.4.6.4试验程序和步骤： a）试验球罐内的气体应当排净并充满液体，试验过程中，应保持球罐外表面的干燥。 b） 当试验球罐罐壁金属温度与液体温度接近时，方可缓慢升压。 c） 试验时，压力应缓慢上升，升至试验压力的50%时，保压10min，然后对球罐的所有焊接接头 和连接部位进行渗漏检查，确认无渗漏后继续升压。 d 压力升至设计压力时，保压10min，然后再次进行渗漏检查，确认无渗漏后再升压。 e 压力升至试验压力时，保压时间不少于30min，然后将压力降至设计压力进行检查，检查期间 压力应保持不变，以无渗漏为合格。 f）液压试验完毕后，应将液体排尽，用压缩空气将球罐内部吹干。排液时，严禁就地排放。 10.4.6.5液压试验的合格标准：试验过程中，球罐无渗漏，无可见的变形和异常声响。 10.4.6.6基础沉降要求： a）球罐在充、放液过程中，应在下列过程对基础的沉降进行观察； 充液前； 充液高度到1/3球壳内直径时； 一充液高度到2/3球壳内直径时； 一充满液24h后； 一一放液后。 b）每个支柱基础都应测定沉降量，各支柱基础应均勾沉降。放液后，基础沉降差不得大于 D/1000(D为基础中心圆直径，mm），相邻支柱基础沉降差不大于2mm。超过时，应采取 措施处理。 10.4.7气压试验和气液组合压力试验： 10.4.7.1试验所用气体应为干燥洁净的空气、氮气或其他情性气体；试验液体与液压试验的规定 同。 10.4.7.2气压试验和气液组合压力试验应有安全措施，试验单位的安全管理部门应当派人进行现场 五督。 10.4.7.3试验温度按8.10.4.6.3的规定。 10.4.7.4试验时应先缓慢升压至规定试验压力的10%，保压5min，然后对所有焊接接头和连接部 进行初次检查；确认无泄漏后，再继续升压至规定试验压力的50%；如无异常现象，其后按规定试验 力的10%逐级升压，直到试验压力，保压10min；然后降至设计压力进行检查，检查期间压力应保持 变。试验后应缓慢卸压。 10.4.7.5气压试验和气液组合压力试验的合格标准 气压试验过程中，球罐无异常声响，经肥皂液或其他检漏液检查无漏气，无可见的变形；气液组合压 试验过程中，应保持球罐外表面干燥，无液体渗漏，经肥皂液或其他检漏液检查无漏气，无异常声响， 可见的变形。 10.4.7.6气液组合压力试验充、放液过程应对基础的沉降进行观测，具体参见8.10.4.6.6要求。 10.5泄漏试验：

4.6.4试验程序和步骤

8.10.5泄漏试验！

8.10.5.1球罐需经耐压试验合格后方可进行泄

GB12337—20148.10.5.2泄漏试验包括气密性试验、氨检漏试验、卤素检漏试验和氨检漏试验，组焊单位应按设计文件规定的方法和要求进行泄漏试验。8.10.5.3气密性试验：8.10.5.3.1气密性试验所用气体应符合8.10.4.7.1的规定。8.10.5.3.2气密性试验压力为球罐的设计压力。8.10.5.3.3试验时，压力应缓慢上升，升至规定试验压力的50%时，保压5min，然后对球罐的所有焊缝和连接部位进行泄漏检查，确认无泄漏后继续升压。压力升至试验压力时，保压10min，然后进行泄漏检查，以无泄漏为合格。试验后应缓慢卸压。8.10.5.3.4、试验过程中，无泄漏合格；如有泄漏，应在修补后重新进行试验。8.10.5.4其他泄漏试验方法和要求还应符合相关标准规定8.11球罐涂敷应按JB/T4711及设计文件的规定进行。8.12竣工验收球罐峻工后组焊单位应将3.5.2.3规定的技术文件交付使用单位。使用单位需会同特种设备安全监督管理部门或授权的检验机构按本标准及设计图样进行验收60

附录B （规范性附录） 安全附件及附属设施

B.3.1紧急切断装置是指紧急切断阀及其操作机构。 B.3.2盛装毒性为极度、高度危害或液态烃球罐的进出口应安装紧急切断装置。 B.3.3紧急切断装置的安装位置宜尽量靠近球罐第一道密封面。 B.3.4盛装液态烃的球罐，其液相进口管线上，应安装止回阀。

B.4.1压力表的选用

B.4.1.1选用的压力表，应与球罐储存的介质与压力相适应。 B.4.1.2 当球罐内有可能产生负压时，压力表应选用复合型压力表。 B.4.1.3 压力表的精度不得低于1.6级。 B.4.1.4压力表盘刻度极限值应为设计压力的1.5倍~3.0倍，表盘直径不得小于100mm。

3.3着火球罐的保护面积，按其表面积计算。距着火球罐直径1.5倍范围内的邻近罐的保护面积。 表面积的一半计算。 .4消防喷淋装置的连续供水时间应为6h。

3.9.1接地装置数量宜不少于球罐支柱数量的

.9.1接地装置数量宜不少于球罐支柱数量的 且不少于2个，并球罐周向均匀或对称布置 B.9.2接地装置的接地电阻应不大于30S

柱上均应焊接一个沉降测量板，且应在同一高度

3.11.1 盛装液态烃的球罐，应在超压泄放装置和放散口的泄放管上安装阻火器。 3.11.2 氢气球罐的泄放管，其阻火器后的管材，应选用不锈钢钢管。 3.11.3 氧气球罐用阀门、管件、仪表、垫片及其他附件应进行脱脂处理。 3.11.4 氧气球罐用阀门应选用不锈钢或铜基合金阀门。 B.11.5 盛装无毒、无危险性介质的球罐，其气相排放口应高于以排放口为中心的7.5m半径范围内的 操作平台、设备2.5m以上。 3.11.6盛装易爆气体的球罐，其对空排放的气相排放口应高于以排放口为中心的10m半径范围内的 噪作平台、设备3m以上

3.11.1 盛装液态烃的球罐，应在超压泄放装置和放散口的泄放管上安装阻火器。 B.11.2 氢气球罐的泄放管，其阻火器后的管材，应选用不锈钢钢管。 3.11.3 氧气球罐用阀门、管件、仪表、垫片及其他附件应进行脱脂处理。 3.11.4 氧气球罐用阀门应选用不锈钢或铜基合金阀门。 B.11.5 盛装无毒、无危险性介质的球罐，其气相排放口应高于以排放口为中心的7.5m半径范围内的 操作平台、设备2.5m以上。 3.11.6盛装易爆气体的球罐，其对空排放的气相排放口应高于以排放口为中心的10m半径范围内的 操作平台、设备3m以上。

附录C （规范性附录） 风险评估报告

C.1.1本附录规定了风险评估报告的基本要求（风险评估报告也可参照本标准释义编写）。

C.1.1本附录规定了风险评估报告的基本要求（风险评估报告也可参照本标准释义编写）。 C.1.2球罐设计者应根据相关法规或设计委托方要求编制针对球罐预期使用状况的风险评估报告。 C.1.3设计者应充分考虑球罐在各种工况条件下可能产生的失效模式，在材料选择、结构设计、制造 组焊、检验要求等方面提出安全措施，防止可能发生的失效。 C.1.4设计者应向球罐用户提供制定球罐事故应急预案所需要的信息

C.1.1本附录规定了风险评估报告的基本要求（风险评估报告也可参照本标准释义编写）。 C.1.2球罐设计者应根据相关法规或设计委托方要求编制针对球罐预期使用状况的风险评估报告。 C.1.3设计者应充分考虑球罐在各种工况条件下可能产生的失效模式，在材料选择、结构设计、制造 组焊、检验要求等方面提出安全措施，防止可能发生的失效。 C.1.4设计者应向球罐用户提供制定球罐事故应急预案所需要的信息

.2.1设计阶段风险评估主要针对危害识别和

.2.1设计阶段风险评估主要针对危害识别和风险控制，

a）根据用户设计条件和其他设计输人信息，确定球罐的各种使用工况； b）根据各使用工况的介质、操作条件、环境因素进行危害识别，确定可能发生的危害及其后果 针对所有危害和相应的失效模式，说明应采取的安全防护措施和依据； d）对于可能发生的失效模式，给出制定事故应急预案所需要的信息； e）形成完整的风险评估报告

风险评估报告应至少包括： a）球罐的基本设计参数：压力、温度、材料、介质性质和外载荷等； b）操作工况条件的描述； 所有操作、设计条件下可能发生的危害，如：爆炸、泄漏、破损、变形等； d）对于标准已经有规定的失效模式，说明采用标准的条款； 对于标准没有规定的失效模式，说明设计中载荷、安全系数和相应计算方法的选取依据； 对介质少量泄漏、大量涌出和爆炸状况下如何处置的措施： g）根据周围人员的可能伤及情况，规定合适的人员防护设备和措施； h） 风险评估报告应具有与设计图纸一致的签署

风险评估报告应至少包括： a）球的基本设计参数：压力、温度、材料、介质性质和外载荷等； b）操作工况条件的描述； c）所有操作、设计条件下可能发生的危害，如：爆炸、泄漏、破损、变形等； d）对于标准已经有规定的失效模式，说明采用标准的条款； e）对于标准没有规定的失效模式，说明设计中载荷、安全系数和相应计算方法的选取依据； f）对介质少量泄漏、大量涌出和爆炸状况下如何处置的措施： g）根据周围人员的可能伤及情况，规定合适的人员防护设备和措施； h） 风险评估报告应具有与设计图纸一致的签署

GB12337—2014附录D（规范性附录）应力分析设计球罐D.1总则D.1.1本附录在JB4732的基础上提出了以分析设计为基础的钢制球形储罐（以下简称“球罐”)的设计、制造、组焊、检验与验收的特殊要求D.1.2本附录未作规定者，还应符合本标准各有关章节（用应力强度代替许用应力）及JB4732的要求。D.2通用要求D.2.1设计应力强度本附录所用材料的设计应力强度按D.3选取。确定设计应力强度的依据为：钢材（除螺栓材料外）按表D.1，螺栓材料按表2的规定表D.1材料设计应力强度取下列各值中的最小值/MPa碳素钢，低合金钢R.2.1.R1.5.R/1.5奥氏体型不锈钢R/2.4.R.(R)/15,Ra(R02)/15Rm财料标准抗拉强度下限值，MPaRel. (Rpo,2、Rpl,o)材料标准室温屈服强度（或0.2%、1.0%非比例延伸强度），MPa；R(R2Rel)材料在设计温度下的屈服强度（或0.2%、1.0%非比例延伸强度），MPa。注1：对奥氏体型不锈钢制受压元件，当设计温度低于蠕变范围，且允许有微量的永久变形时，可适当提高设计应力强度至0.9R0.2，但不超过R0.2/1.5。此规定不适用于法兰或其他有微量永久变形就产生泄漏或故障的场合。注2：如果引用标准规定了R,1l.或Rl.0，则可以选用该值计算其设计应力强度。D.2.2i耐压试验压力D.2.2.1耐压试验压力的最低值按下述规定，工作条件下内装介质的液柱静压力大于液压试验时的液柱静压力时，应适当考虑相应增加试验压力。液压试验：Smpr=1.25p..(D.1)66

GB 12337—2014表D.3（续）高合金钢钢管钢管在下列温度（℃）下的应力强度/MPa钢号壁厚/mm注标准≤2010015020000Cr19Ni101171171171102GB13296≤14(S30403)11797878111711711711000Cr19Ni10GB/T 14976≤28(S30403)1179787810Cr17Ni12Mo2137137131342GB13296≤14(S31608)137117107990Cr17Ni12Mo21371371371342CB/T1497628(S31608)1171079900Cr17Ni14Mo11711082GB 13296≤14(S31603)1129700Cr17Nil4Mo1171171171082GB/T 14976≤28(S31603)116161112S30408GB/T127712888829999942S30403CB/T12771≤289982691161161161142S31608GB/T 12771≤28116999184999999922S31603GB/T 12771≤2899827468注1：该钢管的技术要求见GB150.2一2011附录A。注2：该行应力强度仅适用于允许产生微量永久变形之元件，对于法兰或其他有微量永久变形就引起泄漏或故障的场合不能采用。D.3.5锻件的标准及设计应力强度按表D.4的规定。70

GB12337—2014

表D.5螺柱的设计应力强度

.4.2.1设计温度下球壳的计算厚度按式(D.3)计

.4.2.1设计温度下球壳的计算厚度按式(D.3)计算： 72

设计温度下球壳的计算厚度按式(D.3)计算

GB12337—2014D.6.2.2焊后球壳两极间的净距与球壳设计内直径之差和赤道截面的最大内直径与最小内直径之差均应小于球壳设计内直径的0.5%，且不大于80mm。D.6.3焊缝表面的形状尺寸及外观要求D.6.3.1对接焊缝的余高e1、e2应符合表D.6和图27的规定。表D.6对接焊缝余高e1、e2mm标准抗拉强度下限值R.>540MPa的低合金钢钢材其他钢材单面坡口双面坡口单面坡口双面坡口e1eie2e1e20%~10%8,0%~10%8010000~1.30%~15%80%~15%82且≤2.40~1.5且≤2.4且≤2.4且≤3且≤3且≤3D.6.3.2角焊缝的焊脚尺于，在图样无规定时，取焊件中较薄者之厚度。，补强圈的焊脚尺寸，当补强圈的厚度大于或等于8mm时，其焊脚尺寸等于补强圈厚度的70%，且不小于8mm。D.6.3.3凡进行疲劳分析的球罐，球壳对接焊缝表面应与母材表面齐平公差要求为mm。D.6.4球壳对接焊接接头应按图样规定的检测方法进行全部（100的无损检测，75

低温低应力工况是指球壳或其受压元件的设计温度虽然低于一20℃，但其设计应力（在该设计条 件下，球罐元件实际承受的最大一次总体薄膜应力）小于或等于钢材标准室温屈服强度的1/6，且不大 于50MPa时的工况。 低温低应力工况不适用于钢材标准抗拉强度下限值R.≥540MPa的低温球罐。 低温低应力工况不适用于螺栓（螺柱)材料；螺栓（螺柱)材料的选用应计及螺栓（螺柱）和球壳设计 温度间的差异

.2.1.1低温球罐受压元件用钢板和锻件必须是氧气转炉或者电炉治炼的镇静钢，同时还应采用炉外 精炼工艺。低温球罐用钢板应为正火或调质状态。钢材的使用温度下限应符合第4章的相关规定，当 符合E.1.4所规定的低温低应力工况时，可以按设计温度加50℃（对于不要求焊后热处理的球罐，加 0℃）后的温度值选择材料， +

.2.2.1 正的限信 当焊缝两侧母材具有不同冲击试验要求时，焊接材料的选用应符合E.4.2.2要求， E.2.2.2焊接材料的型号、牌号、技术要求、试验方法、检验规则以及质量管理等应符合相应标准的 规定。 E.2.2.3焊条应按批号进行熔敷金属扩散氢含量的复验

E.3.1低温球罐用材的许用应力，按第4章中各相应材料在20℃下的许用应力选取，或按3.9确定 E.3.2低温球罐的结构设计应充分考虑以下因素： a）结构应尽量简单，减少约束； b）避免产生过大的温度梯度； C 应尽量避免结构形状的突然变化，以减小局部应力； 接管与壳体连接部位应圆滑过渡，接管端部内璧处倒圆。 E.3.3低温球罐的对接接头应采用全熔透焊接接头型式

E.3.1低温球罐用材的许用应力，按第4章中各相应材料在20℃下的许用应力选取，或按3.9确定。

E.4制造、组焊、检验与验收

低温球罐不得采用钢印标记

E.4.2.1低温球罐施焊前应按NB/T47014进行焊接工艺评定试验。检验项目应包括焊缝和热影响区 的低温夏比（V型缺口）冲击试验，冲击试验的取样方法，按NB/T47014要求确定。 E.4.2.2冲击试验温度应不高于图样要求的试验温度。当焊缝两侧母材具有不同冲击试验要求时，低 温冲击功按两侧母材抗拉强度的较低值符合表3或图样的要求。焊接接头的拉伸和弯曲性能按两侧母 材中的较低要求。 E.4.2.3应严格控制焊接线能量。在焊接工艺评定所确认的范围内，选用较小的焊接线能量和多层多 道施焊为宜，并应控制层间湿度，

E.4.3焊后整体热处理（PWHT）

符合下列情况之一的球罐应在耐压试验前进行焊后整体热处理： a 焊接接头厚度大于32mm（若焊前预热100℃以上时，焊接接头厚度大于38mm）的 07MnNiVDR,07MnNiMoDR球罐; b 焊接接头厚度大于25mm的16MnDR球罐； C) 焊接接头厚度大于20mm（设计温度不低于一45℃），任意厚度（设计温度低于一45℃）的 15MnNiDR、15MnNiNbDR,09MnNiDR球罐

符合下列情况之一的球罐应在耐压试验前进行焊后整体热处理： 焊接接头厚度大于32mm（若焊前预热100℃以上时，焊接接头厚度大于38mm 07MnNiVDR,07MnNiMoDR球罐; 焊接接头厚度大于25mm的16MnDR球罐； 焊接接头厚度大于20mm（设计温度不低于一45℃），任意厚度（设计温度低于一45℃ 15MnNiDR、15MnNiNbDR,09MnNiDR球罐

E.4.4产品焊接试件

每台低温球罐都应制备产品焊接试件。相关要求应符合8.9的规定

每台低温球罐都应制备产品焊接试件。相关要求应符合8.9的规定

E.4.5焊接接头检验

.4.5.1低温球罐凡符合下列条件之者，应按设计文件规定的检测方法，对所有对接接头进行 100%）射线或超声检测： a）设计温度低于一40℃； b）焊接接头厚度大于25mm。 4.5.2除E.4.5.1规定者外，允许进行局部无损检测。检查长度不得少于各条焊接接头长度的50 不得小于250mm

（100%）射线或超声检测

GB12337—2014 E.4.5.3应对球罐的所有焊接接头表面、工卡具焊迹及缺陷修磨、焊补处进行磁粉或渗透检测。非受 压件与球壳的连接焊缝亦按本条要求检测

1.5.3应对球罐的所有焊接接头表面、工卡具焊迹及缺陷修磨、焊补处进行磁粉或渗透检测。非 牛与球壳的连接焊缝亦按本条要求检测

DBJ／T15-153-2019标准下载低温球罐液压试验时的液体温度应不低于5℃

表G.1有利、一般、不利和危险地段的划分

G.2建筑场地的类别划分，应以土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度为准。 G.3当无实测剪切波速时，可根据岩土名称和性状，按表G.2划分土的类型，再利用当地经验在表G.2 的剪切波速范围内估算各土层的剪切波速，

表G.2士的类型划分和剪切波速范围

G.4建筑场地覆盖层厚度的确定DB37／T 3268-2018 绿色产品评价规范 电力变压器，应符合下列要求：

a）一般情况下，应按地面至剪切波速大于500m/s且其下卧各层岩土的剪切波速均不小于 500m/s的土层顶面的距离确定； 6） 当地面5m以下存在剪切波速大于其上部各土层剪切波速2.5倍的土层，且该层及其下卧各 层岩土的剪切波速均不小于400m/s时，可按地面至该土层顶面的距离确定； C 剪切波速大于500m/s的孤石、透镜体应视同周围土层； d）土层中的火山岩硬夹层，应视为刚体，其厚度应从覆盖土层中扣除。 G.5土层的等效剪切波速，应按式（G.1)计算