GB／T 26610.4-2022 标准规范下载简介
GB／T 26610.4-2022 承压设备系统基于风险的检验实施导则 第4部分：失效可能性定量分析方法.pdf1.3.7碳钢和低合金钢外部*蚀技术模块子因子的确定程序见图I.2。具
碳钢和低合金钢外部 确定所研究的装置或装置的一部分中，引起外部*蚀的原因； 根据*蚀诱因和运行温度确定外部*蚀速率； 根据涂层的种类和喷涂日期，调*外部*蚀可能发生的时间； d）根据支撑补偿情况，调*管子发生外部*蚀的速率； 根据界面补偿情况，调*外部*蚀的速率； 根据减薄技术模块（C.4)结合调*后的*蚀速率、检验有效性等级和次数确定TMF。
I.4碳钢和低合金钢的CUI*蚀
[L.4.1 基本数据
福兴地下车库施工组织设计表I.8为碳钢和低合金钢的CUI*蚀分析需要的数据！
图I.2确定碳钢和低合金钢外部*蚀技术模块子因子的程序
分析碳钢和低合金钢的CUI*蚀需要的基本数
析碳钢和低合金钢的CUI*蚀需要的基本数据
确定碳钢和低合金钢CUI*蚀技术模块子因子
确定碳钢和低合金钢的CUI*蚀技术模块子因子的程序见图I.3。具体步骤如下： a）确定所研究的装置或装置一部分中，引起外部*蚀的原因； b）根据*蚀诱因和运行温度确定*蚀速率； C 根据涂层的种类和喷涂日期，调*外部*蚀可能发生的时间，见表I.10； d 根据系统的复杂度调*外部*蚀速率（管线分支、支撑等的数量，水可通过这些部位进入保温 层）； e 根据对保温层的状况和对气候影响（如果存在）的定性评估调*外部*蚀速率； 根据支撑补偿的情况调*外部*蚀速率； g）根据界面补偿的情况调*外部*蚀速率； h）根据调*后的*蚀速率和检测的类型和次数，确定减薄技术模块的TMF
GB/T26610.4—2022
表I.9碳钢和低合金钢推荐的CUI*蚀速率
D根据涂层质量的调需
GB/T26610.4—2022
表I.11根据管道复杂度的调*
表I.13根据管道支撑补偿的调*
表I.14根据界面部位补偿的调*
L.5奥氏体不锈钢的外部应力*蚀开裂（SCC)
表I.16为奥氏体不锈钢外部SCC分析需要的数据
GB/T26610.42022
表I.16奥氏体不锈钢外部SCC分析所需的基本数据
L.5.2基本假设和方法
奥氏体不锈钢外部应力*蚀开裂敏感性根据表1.17～表I.19确定。
奥氏体不锈钢外部应力*蚀开裂（SCC）的敏感
据涂层质量对外部应力*蚀开裂起始时间的调*
奥氏体不锈钢应力外部*蚀开裂（SCC)的检测类
I.5.3确定外部SCC技术模块的子因子
按照图I.4的程序确定奥氏体不锈钢外部SCC*蚀技术模块子因子，具体步骤如下： a） 确定所研究的装置或装置的一部分中，引起外部*蚀的诱因； b）根据*蚀诱因和运行温度确定敏感性； 根据存在的裂纹进行调*，如果该设备已检测出SCC，敏感性定为高； d 外部SCC*蚀的严重度指数见表I.20； e 根据上次检测的时间及涂层的类型和使用时间，确定外部*蚀可能发生的时间； 最终的外部SCC技术模块的子因子等于外部SCC技术模块的子因子上次检测距现在的年数 的乘积
I.4确定奥氏体不锈钢外部SCC技术模块子因
表L20SCC的严重性指数
奥氏体不锈钢保温层下应力*蚀开裂（CUISCC）
表I.21为奥氏体不锈钢外部CUISCC技术模块
表I.21分析奥氏体不锈钢外部CUISCC需要的基本数据
L.6.2基本假设和方法
通过表1.22～表I.27确定奥氏体不锈钢CUISCC敏感性
表I.22奥氏体不锈钢CUISCC敏感性
表I.23根据涂层质量的调*
表I.24根据复杂度的调*
表1.25根据保温层状况的调*
表I26根据保温层含氛情况的调*
表L.27CUISCC检验有效性类别
L.6.3确定技术模块的子因子
6.3.1按照图I.5确定奥氏体不锈钢CUISCC技术模块子因子
6.3.1按照图I.5确定奥氏体不锈钢CUISCC技术模块子因子
图I.5确定奥氏体不锈钢外部CUISCC技术模块子因子的程序
6.3.2 确定奥氏体不锈钢CUISCC技术模块子因子具体步骤如下： a) 确定所研究的装置或单元引起外部*蚀的诱因； b) 根据*蚀诱因和运行温度确定敏感性； c) 根据存在的裂纹进行调*，如果该设备已检测出SCC，那么就认为敏感性高； d) 外部SCC*蚀的严重度指数见表I.20； e) 根据上次检测的时间及涂层的类型和使用时间，确定外部*蚀可能发生的时间 f) 根据设备的复杂度调**蚀的敏感性； g 根据对保温层的状况和对气候影响的定性评估调*外部*蚀的敏感性
3.2确定奥氏体不锈钢CUISCC技术模块子因子具体步骤如下： a) 确定所研究的装置或单元引起外部*蚀的诱因； b) 根据*蚀诱因和运行温度确定敏感性； c) 根据存在的裂纹进行调*，如果该设备已检测出SCC，那么就认为敏感性高； d) 外部SCC*蚀的严重度指数见表I.20； e) 根据上次检测的时间及涂层的类型和使用时间，确定外部*蚀可能发生的时间； f) 根据设备的复杂度调**蚀的敏感性； g) 根据对保温层的状况和对气候影响的定性评估调*外部*蚀的敏感性
h 根据调*过的敏感性及 块子因子； i 最终的CUISCC技术模块子因子等于CUISCC技术模块子因子与上次检测距现在的年数的 乘积。
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本附录用于对设备脆性断裂敏感性的评价 所有设备应进行该技术模块分析
表J.1脆性断裂分析所需的基础数据
J.3脆性断裂机制的筛选问题
表J.2中所列的筛选问题用于确定脆性断裂机制。如钢材出厂前已进行了冲击试验，且试验温度 低于设备的最低操作温度，则可免除低温脆断评价
表J.2脆性断裂的筛选问题
1.4.1影响钢的低温脆围
影响钢的低温脆断因素包括： a) 施加的载荷； b）材料类别； c）温度； d）残余应力； e）厚度。
影响钢的低温脆断因素包括： a) 施加的载荷； b) 材料类别； c）温度； d）残余应力； e)厚度。
日所列的基础数据来评价碳钢或低合金钢对低温
表L3低温脆断分析所需的基础数据
LI.4.3确定钢材低温脆断的技术模块因子
图J.1给出了确定低温脆断次因子的程序。步骤如下： a） 确定是否有防止设备在低于某一温度下满负荷运行的管理或工艺控制，如果有，则用这一温度 作为Tmin，然后转到c)； b）确定设备可能经受的最低温度（Tmin），使用以下的最低值： 1）最低设计温度； 2）工艺工程师推荐的最低温度（包括异常工况）； 3）液体在大气压下的沸点（仅针对容器或管道中充满液体的情况）； 确定金属厚度； d 按照表J.4根据材料规格和等级确定该材料免做冲击试验的曲线（见图J.2），按图J.2根据厚 度和曲线确定免做冲击试验温度（Trer），也可使用MDMT； 根据设备是否进行过PWHT分别按表J.5和表J.6确定技术模块因子； 如果设备不存在疲劳或SCC损伤模式，且已在正常操作温度下长期安全运行了，则可将根据 表1.5和表J.6确定的技术模块因子除以100
图J.1低温脆断技术模块因子的确定程序
表.4碳钢和低合金钢的免冲击试验曲线选择
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1.4碳钢和低合金钢的免冲击试验曲线选择（
J.4碳钢和低合金钢的免冲击试验曲线选择（
由线A、B、C.D与表J.4中的
图J.2免做冲击试验曲线
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表J.5无PWHT的技术模块因子
表L6PWHT的技术模块因子
I.5.1回火脆化的筛选问题
表1.7中所列的筛选问题用于确定是否需要进行回火脆化评价
表J.7回火脆化的筛选问题
中所列基本数据用于估算钢的回火脆化敏感性。
回火脆化分析所需的基
表J.9列出了目前已知的对回火脆化敏感的材料
表J.9对回火脆化敏感的材料
GB/T 26610.4—202
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I.5.4确定回火脆化子因子
确定回火脆化子因子的步骤如下。 a）确定是否有防止设备在低于某一温度下设备满负荷运行的管理或工艺控制措施。如果是这 样，以这一温度作为最低温度（TMPT），转到c）。 b）确定设备可能承受的最低温度（TMPT），使用以下子项的最低值： 1）最低设计温度； 2）工艺工程师推荐的最低温度，包括在干扰的情况下。 c) 确定参考温度（Trer），用表J.9来确定材料届服强度，通过图J.2确定免做冲击试验温度。 确定金属厚度。 e) 确定△FATT，如果△FATT不确定，则可以由以下按精确度降序列出的方法估计。 1）由工程分析或实际冲击试验确定。 根据步冷试验公式来确定允许△FATT规定的值。它可以根据运行小时数，使用公式 (J.1)与实际使用△FATT相关联，
.6.1475℃脆化的筛选
表I.10中所列的筛选问题用于确定是否需要进行475℃脆断分析
表J.10475℃脆化的筛选问题
表1.11给出了评估475℃脆化敏感度的基本数
表J.11475℃脆化分析所需的基本数据
J.6.3.1由于475℃脆化可在较短的时间内发生，因此表J.12所列材料只要曾经暴露于371℃～ 538℃温度范围的环境中，均认为存在发生475℃脆化的可能性
表J.12受475℃脆化影响的材料
J.6.3.2脆化后的铁素体不锈钢（400系列）的韧脆转变温度在10℃～38℃范围。可取工为27℃。
J.6.3.2脆化后的铁素体不锈钢（400系列）的韧脆转变温度在10℃～38℃范围。可取工为27℃
J.6.4确定475C脆化的技术模块子因子
确定475℃脆化的技术模块子因子的步骤如下。 a 确定是否有防止设备在低于某一温度下满负荷运行的管理或工艺控制措施。如果有，则以这 一温度作为Tmin，然后转到c)。 b）下列温度中的最低值作为设备可能承受的最低温度： 1）最低设计温度； 2）工艺工程师估计的最低温度。 c 确定Tref。可以使用27℃默认值，或已知的其他更可靠的转化温度。 d 从表J.13中查出子因子
表J.13475℃脆化子因子
表J.13475C脆化子因子（续）
K.1.1根据表K.1确定安全泄放装置损伤的检验有效性级别
K.1.I根据表K.1确定安全泄放装置损伤的检验有效性级别
附录K （规范性） 安全泄放装置失效可能性定量分析
表K.1检验有效性级别
K.1.2根据检验有效性可以得到检验结果的置信度，基于经验的默认检验置信度因子见表K.2，表中 CFpass为根据合格的开启试验结果判断试验时安全泄放装置真实状态的置信度因子；CFfail为根据不合格 的开启试验结果确定试验时安全泄放装置真实状态的置信度因子；CFnoleak为根据无泄漏的密封试验结 果确定试验时安全泄放装置真实状态的置信度因子；CFleak为根据泄漏的密封试验结果确定试验时安全 泄放装置真实状态的置信度因子
表K.2检验置信度因子
K.2安全泄放装置失效可能性
K.2.1安全泄放装置开启失效可能性
开启失效造成设备超压泄漏的可能性按公式（K
Py=DR, ·Pfod,j·Pr
P罚 与第种超压情况相关的安全泄放装置开启失效造成的设备超压泄漏可能性； DR; 与第种超压情况相关的需要的安全泄放装置开启频率； Pfod.j 与第i种超压情况相关的开启失效可能性； Pf.j 与第i种超压情况相关的受保护设备的泄漏失效可能性。 K.2.1.2 安全泄放装置开启频率（DR，）按公式（K.2)计算
EF; 一一与第种超压情况相关的安全泄放装置初始开启频率； DRRF，—DR，的降低因子。 在公式（K.2)中，初始开启频率（EF,）和开启频率降低因子(DRRF,)可由表K.3确定，也可按用户 实际系统情况自定。
表K.3推荐的默认初始开启频率（EF）与DR，的降低因子（DRRE)
表K.3推荐的默认初始开启频率（EF）与DR云南澜沧江大华桥水电站左岸坝肩EL1412高程以上及电站进水口开挖支护工程施工 施工组织设计，的降低因子（DRRF）（续
安全阀所保护设备存在超压联锁保护，则所有开启频率降低因子除以10
对手动切断阀的管理控制是指有保证个人操作不造成设备超压的措施。 开启频率降低因子反映了安全阀的开启频率经常低于初始开启频率。比如火灾时，因为超压需要一段相当长 的时间，教火措施会降低超压的发生，安全阀很少开启。
安全阀开启失效可能性（Pfod.j）通过下述步骤计算。 新投用的安全泄放装置开启失效可能性（Ptod;）通过下述步骤计算： 1）确认Weibull形状参数（β） 由表K.4确定服役环境苛刻度，按表K.5选取Weibull形状参数（β），也可由用户根据使 用经验来确定。
表K.4安全泄放装置服役环境昔刻度（开启失效情况下）
惠通公司研发中心（实验小学金桥校区）室外工程施工方案GB/T26610.4—2022
表K.5开启失效可能性的默认Weibull参数