GB／T51336-2018标准规范下载简介

GB／T51336-2018 地下结构抗震设计标准及条文说明

利时刻的水平加速度计算：当地下结构高度较小时地下结 应位置自由地层最不利时刻的加速度可由最不利时刻地下给 度范围内自由地层的平均加速度代替。

6.72进行时程分析时：鉴于不同地是波输人进行

NB/T 20358.1-2018 核电厂建设工程预算定额 第1部分：核岛建筑工程673计算模型的选取范围：般顶面取地表而1

要与结构有足够的距离以减小边界效应。该距离主要受结构宽度 和高度的最大值：即单边最大尺可的影响：同时也受地层条件的 影响 计算模型底面与地下结构底面距离不宜小手3倍结构单边最 大尺寸，水平向自结构侧壁至边界的距离宜至少取结构单边最大 尺寸的3倍：如图15所示，

图15股情况下计算模型选取范围 1结构：2设计基准面：

般情况下计算模型选取范围

当地下结构与基岩的距离小于3倍结构单边最大尺寸时：计 算模型底面取至基岩面即可，如图16：（a）所示：当地下结构嵌 人基岩时，计算模型底面要取至基岩面以下：如图16（b） 听示

674的应力应变美系是很复杂的尤是士的2

74的为变天系是很复杂的是的动应变 关系有线生：带生：累积特点和有的本构 只型都能模拟集此载我条集美主的生要特：没有种本 淘模型能够全而地正确地猫述任何加载条件下各美体的本构 等固时：经验表明此本构模型理论市然很严密：自能 中于参数取值不当，出现计算结果不合理的现象：相反：有些模 型尽管形式简单·伯由于其参数物理意义明确：容易通过试验确 定：计算结果反而较为合理。：因此：在选择本构模型时：往往需 要在精确性和可靠性之间找到一个平衡点：使得选取的本构模型 既能反映所关心王体某方面的特征支要便于测定参数。地层士 的性质将影响王与结构相作用的结果因此：应采用合理 的本构模型开根据居实际地与室内试验数据测定材料参数 在黏弹性本构模型器骨曲线表示最天剪应力与最天应 变之间的关系反映了动应变的非线性，滞带回曲线表示某个应 方宿环内各时刻力与应少的关系，·友映于应变对应力的滑 百性，起反映应为应变关系的全过程骨由线和满口 线的变化别中模量装减用线和龙型线来装表示：如备 3所示。当地层中存在初始驱动剪应力或需要考超静孔隙水压 可的影响时可在等效线性化时程分析法：采残余少形模型 成孔压模型：来考虑残余剪应变：残余体变和超静孔隙水压力的 累积

6.7.5选用的弹塑性本构模型应能够反映体在循环荷

硬化特性强度特性，能够合理反映士体在加卸载过程中产生的 塑性变形 自前针对饱和砂土或粉王能否高精度地模拟循环剪切体 应变规律已经成为评价个循环动本构模型性能优劣的重要指 示。因此，采用的本构模型应反映在复杂往返加载条件下的应力 应变规律特别是对循环剪切作用引起的体应变规律：同时，，应 能够合理描述如图17所示的王体液化变形特性：包括剪应变发 展规律再固结体变规律等

图17：弹塑性本构模型剪应力随剪应变和球应力变化曲线

过在区域的边界上引人工边界来模拟地基无限性 6.7.8：地层初始应力场对地下结构震动反应有很天影响·而施 工过程会改变地层初始应力场，因而模拟结构施工过程：获得合 理初始应力场是动力时程分析的基础。

工过程会改变地层初始应力场，因而模拟结构施工过程获得合 理初始应力场是动力时程分析的基础

6.79针对程设计的实际情况选用适当的建模分析方

满足周围地层分布均匀规则且具有对称轴的线长形地下结构 可合理简化，按平面应变问题进行计算分析

6.8.1本条按现行国家标准《建筑抗震设计规范GB50011和 程结构可靠性设计统标准》GB50153的相美规定制定 1：地震作用分项系数的确定

在众值然烈度#的地作用！视为变用而不是偶然年 用这样：根据现行国家标准《建筑结构可靠性设计统一标准》 GB50068（以下简称《统一标准）中确定直接作用（荷载）分 项系数的方法通过综合比较：本标准对水平地震作用确定 Y1.3#至于坚向地震作用分项系数：则按水平地震作用 也取1：3当坚向与水平地震作用同时考虑时：根据加速 度峰值记录和反应谱的分析二者的组合比为104故Y铺 1.3Y0.4X1.30.5# 此外按《统一标准》的规定：当重力荷载对结构构件承载 力有利时，取10： 82用于前对地下结构构件的承载力调整系数的研究还不 元需从安全们度不考想调整系数对承载的放天还需注 意地震作用不结构的弹塑性变形接依赖结构实际的底服强 度（承载力本节的承载力是设值不可误作为标准值来进 本草第69节要求的弹塑生变形验 6.8.3本条与现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011中 相Y宝至

6.8.3本条与现行国家标准.《建筑抗震设计规范》GB50011中

价段设方法来实现载主在多遇地震作用：生体结构不受损 不：结构构件没有过市破坏并导致人员伤：保证结构的正常 中用功能：在罕遇地震作用下：主体结构遭受可修复的破坏或严 重破坏伯不倒塌： 第一阶段设计变形验算以弹性层间位移角表示：不同结构 美型给出弹性层旧位移角限值主要依据缩编制组针对不同广数与 跨数地下结构对比分析的结果：以钢筋混凝士地下结构构件出现 塑性铰时的层间位移角作为结构弹性层间位移角限值。 圆形断面结构整体的验算指标的研究成果还未深国内外 应用较多的是直径变形率现行国家标准《地铁设计规范》G

50157以其为验算指标现行国家标准《地铁设计规范》GB 50157的条文说明中：根据已有工程实践经验：给出了：4%06% 直径的限制，：但这是施工荷载情况下的结果。针对常见的城市轨 道交通盾构隧道：有研究建议在弹性工作状态下的限值取为 3.4%但由于当前研究中的简化假设以及数值计算的样本量限 制指标限值还需要试验研究来验证因此取4确作为声前的弹 性直径变形率限值。 6.9.2：根据震害经验：试验研究和计算分析结果提出以构件 梁，柱，墙）和节点达到极限变形时的层间极限愈移角作为第 阶段设计结构单塑件位移角限值的依据，考地下结构 修复的难度较无：将军调地震下混生结构单塑性层旧位移 角的限值取为10*1/250 国内外许多研究结果表明：不同结构类型的不同结构构件的 弹塑性变形能力是不同的，钢筋混凝士结构的弹塑性变形主要由 构件关键受力区的弯曲变形，剪切变形和节点区受拉钢筋的滑移 变形等三部分非线性变形组成影响结构层间极限位移角的因素 银多活：：梁的租对强巧美系：配狮率轴压化剪跨 昆强度等级配筋率车中辅宝和饰率最更的肤 素而电：随看弹塑性分模型和软件的发展和改讲：后续修理 将细化地下结构弹塑性层间位移的规定。 6.93与弹性变形类似圆形断面结构整体的弹塑验算指标

50157以儿为验算指标：现行国家标准·地铁设计规范》GB 50157的条文说明中：根据已有工程实践经验给出了：4%06% 直径的限制：但这是施工荷载情况下的结果。针对常见的城市轨 首交通质构道有研究建议在单性作获态下的限值取为 34器当加研究中的简化假设以及数值算的样本量限 制指标限值还需要试验研究来验证，因此取4%作为自前的弹 性直径变形率限值：

限值还需要试验研究来验证：取6器作为加的弹塑性直 率限值

4：纵向抗震验算：应充分考虑隧道与地下车站和伸缩缝

6.94：纵向抗震验算应充分考虑隧道与地下车站

车接部位的变形能极限承载力以及防水能：伸缩缝等连接 帮位装置考思材料和施措施：在试验的础正确把握工变 形性能和防水性能：进行合理的建模和参数设定。

地下结构浮破环是饱和砂或粉地乳中地下结构破环的种 常见形式。因此本条规定当采用本标准第42.2条的四步判别 法对地下结构场地进行地震液化判别时量进行详判后认为地下结 构底部以下有液化可能时在对结构物和主层整体进行动力时程 分析的基础上应进步进行地下结构地震抗浮验算 6.10.2地下结构所受的上浮荷载应包括静力条件下的浮力和地 裴产生的超静孔压引起的上浮力。 6.10.3：本条对于地震产生的超静孔压引起的上浮力是基于对结 构物和士层整体进行弹塑性动力时程分析的结果计算的 6.10.4：地下结构的抗浮力应包括结构自重上覆地层有效自重 和结构辟技与租连的抗浮的侧摩阳方品 6.10.5本条对于侧摩阻力的计算是采用了对桩基侧摩阻力进行 修的方式修要考惠液化对伽摩力的影响弹单塑 力时程分析口以得到结构侧壁和框周位置必坚可有效应最力 首与对的总力的值侧摩力的地弱化修系数照此取 直：计算单代动时程分机的模型不含新 桩，抗浮桩桩周侧摩阻力的地震弱化修正系数可取相应位置处士 的弹塑性动力分析的结果讲算 6106：地下结构的抗浮验0满尼公式6106:的要求出 抗学力不小于浮：抗安全系数按现行国象标准《地铁设 B0571A0

6.10.6：地下结构的抗浮验算应满足公式，（6：106·的要求+即

6106:地结构的抗验满足公式 6610.6:的要求： 抗浮力不小于上浮力，抗浮安全系数按现行国家标准《地铁设计 规范》GB50157取105.

7.11地下单体结构日前主要为钢筋混凝土框架结构。

7.11地下单体结构前主要为钢筋混凝十框架结构。

7.1.2：研究表明，地震作用下地下结构地震反应的规律与结构

布置的规则性关系密切，形状不规则常可导致个别构件的动内力 剧烈增加：从而成为结构体系抗震承载能力的薄弱环节。：因此地 下单体结构的布置在纵向和横面王都应同时注意形状变化的 平顺性，不应出现刚度和承载力突然变化。

7. 1.3对于同等规模的同类结构而言。地下单体结构的抗震性

能和地震时受到的破坏总体上优于地面建筑结构，：但考虑到地下 单体结构工程的重要性和修复的困难性以及与现行国家标准 建筑抗震设T规范》B50011和 《地铁设规范：GB 50157 的规定保持致本标准推荐了不同抗震设防烈度下较为安全的 结构抗震等级标准

714：1995年日本阪神地震中：大开地铁站和止泽地铁站晨害

情况表明：对于框架式钢筋混凝王地下结构：钢筋混凝王中柱是 结构的薄弱环节在此次地震中很多中柱损环严重：混凝王保 护层开裂脱落，纵向钢筋弯曲外凸箍筋接头开脱半以上中 生甚至完全丧失厂承载能力：导致顶板弯折拥塌：工覆王层沉 陷：最大沉陷量超过2.5m。：而钢管混凝士中柱基本上没有出现 损害现象。

7.1.5：地下结构在液化土体中经常遇到的个问题

发生液化时：能减小结构的地方：对结构抗震有利：方 方面：地基液化还可能导致结构过度下沉或倾斜，对结构产生破 坏作用，因此要考虑两种条件下的不利工况。

721：地下单体结构地展应计算应根据设防要

件结构类型和埋深等因素选用能较好反映其地震工作性状的 计算分析方法，如反应位移法和时程分析法等该两种方法均可 用于横向和纵向地震反应计算

24、7.2.5地下结构的地震作用方向与地面建筑有所区

72. 4.7. 2. 5

长条形地下结构：作用方向与儿纵轴方可斜交的水平地展作 用前分解为横断面上和沿纵轴方向作用的水平地震作用二者 强度均将降低股不可能电独起控制作用此对按平面应 巧问题分机时股口仅考患结构断面的水平地震作

式地下结构：其中线状地下单体结构指结构的短边与长边之比小 王23：块状地下单体结构指结构的短边与长边之比天于23： 坚升式地下单体结构指结构高度均远大于结构长度和宽度

72.7形状与地层条件简单的地下单体结构可

年用党：坚可地展能用环控制结构设：原如 1：坚向地动的峰值加速度股的于水平地震动峰值加 束约为水平地震动峰值的1/223 2：形状与地层条件简单的地下单体结构体系般均具有较 强的坚向承载力，而水平向承载力较小，这就使得水平地震作用 更具危险性 3：随震中距的加大，坚向地震作用衰减很快，所以大部分 地区水平地震作用较为明显。当浅埋地下单体结构中存在大跨或 长悬臂障等构件时，结构对坚向地震作用相对敏感：故本标准对高 列度区，（相对较接近震中区）·的此类地下结构提出了坚向地震作 用计算的要求

7. 2.87. 2. 11

力的计算与现行国家标准（混凝主结构设计规范》GB50010 中钢筋混凝士地面建筑的计算方法保持致

7.3.17.3.10.针对不同抗震等级的结构：根据现行国家标准 混凝士结构设计规范》GB50010：《建筑抗震设计规范》CB 60011对梁：柱的儿何尺守：布置：钢筋配置等要求作出了 规定。

8.1地下多体结构是指由相互连接或临近的两个及

8地体活购是指出连接近的两个及体 当的地单体结构组的地全多体结构体系。如有换来通道连 接的地铁车站距离平行落成产交的地下结构 87：考思地下多体结构的特点：质及与现行国家标准《建筑 抗震设计规范》GB50011.和《地铁设计规范》GB50157的规定 保持致本标准推荐了不同抗震设防烈度下较为安全的结构抗 震等级标准

822本条款听刻均为空日效和动力用明品的结构

822本条款所听刻均为至日效应相动力相互用明显的结构 为真实反映其在地震作用下的地震反应及各结构部位间的相互影 响：本条规定按空间地层结构模型并采用时程分析法进行地震反 应计算，

9.12：考息盾构隧道结构的特点：以及与现行国家标准《建筑

9.12考思盾构隧道结构的特点以及与现行国家标准《建筑 抗震设计规范》GB50011和《地铁设计规范》GB.50157的规定 保持致：本标准推荐了不同抗震设防烈度下较为安全的结构抗 震等级标准

和“城市轨道通结构抗晨段计规范GB50909中也包含对城 市盾构隧道抗震设计的相关规定：按本标准进行城市盾构隧道抗 震设计时·还用符合相关标准的规定

的 美的特殊结构形式质构道在地震作道横断面方可和纵 向结构内力大小与方向均不相同：特别是应考虑接头构造在地震 乍用下的受力与变形对结构安全的影响因此盾构隧道要考横 新面方向和纵向的抗震计算。在地形，地质条件变化较大区段以 及结构空间效应显著的联络横通道，坚并连接处等部位的结构受 力复杂：精细化设计时宜进行三维抗震计算

9.2.2，盾构隧道衬是用螺栓将预制管片拼装而成，隧道的横

新而以纵可均有很多接头全：除工管片外接头奶的受与变形 也对结构的安全和正常使用起到控制性作用此外·隧道与横通 道连接处：隧道与盾构工作并或通风井连接处等结构形式变化 大，空间效应显著的部位容易产生应力集中和变形过大因此 要针对盾构隧道结构特点选取合适的抗震计算方法对其进行抗震 计算

923：盾构隧道由管片和接头组成：为了合理反映盾构隧道的 特征：要将接头的影响反到结构模型中通常盾构豫道横断面 方尚可采用等效刚度环模型或梁弹簧模型：纵向抗震计算可采 等效度梁模型或留弹簧模型工体说明如下： 采用等效刚度环模型进行横断面抗震计时：将环向接头与 管片作为整体，通过刚度折减系数表征环向接头对衬环的刚度 折减把管片环简化为等效刚度圆环周伟围体采用地层弹黄模 拟：梁弹簧模型中，管片结构采用曲梁单元：环向接头采用弹 簧（回转拉压，剪切）模拟：在模拟管片错缝拼装及考息纵尚 接头影响时，：可选取纵向2环或3环进行内力计算此时纵向接 头采用剪切弹簧：周围生体采用地层弹簧模拟。：采用等效刚度梁 模型进行隧道纵向抗震计算时，把纵向接头与管片作为整体：通 过变形致条件计算纵向等效拉，压和弯曲刚度，将隧道结构沿 纵向简化为一根等效刚度梁，周围土体用地层弹簧模拟：梁弹 簧模型中：管片结构用梁单元纵向接头用弹簧（回转：拉压 剪切）.模拟，：周围土体用地层弹簧模拟，采用该模型能更细致地 评价隧道结构力学行为 盾构隧道的一次衬是指当仅靠一次衬砌难以达到隧道的使 用日的时，通过在一次衬砌内侧浇筑混凝王来满足设计的功能 次础分为结构性次衬和结构性次衬础结构性 次衬砌的目的是对管片进行加固，预防腐蚀和振动：改善衬砌外 见矫正隧道线路：结构性次衬彻的的是与管片起构成 道的结构构件对于非结构性一次衬砌，由于不作为构件考虑 震设计中也不专门进行抗震讯算对结构性次衬码切·按 双层衬砌层间结合面的光滑程度，将双层衬砌分为复合结构（层 间具有抗剪强度：可传递轴力和剪力）和叠合结构（层间不具有 抗剪强度，仅传递轴力对结构性二次衬进行抗震计算时 衬砌采用梁单元模拟：二次衬砌和一次衬砌间的相互作用采用弹 黄单元模拟，通过设置不同的层间弹黄刚度分别模拟复合结构和 叠合结构

准面的选择将直接影响抗震设计中地震作用的大小：采用反应位 移法时应根据本标准第6：2.1条和第6.3.2条：对设计基准面的 选取作出规定。 反应位移法中最主要的地震作用是地层作用于结构的强制位 移以及地层作用于结构外表面的剪应力结构惯性力因隧道的表 见重度较在地晨内方所听点化例很股以忽略君质地 天电隧道结构地设应受惯生用控制彩用修静力法进行 震算根据翼原理：应考德的地展年用包活彻电地 #惯性作社地惠惯作用：地提侧尚力增量 部分

新而联及纵问有大量接头除片结构外接头的受力与型变 形出对结构的安全和正常使用起到控制性作用：此外：隧道与横 用道连接处族道与盾构作或通风连接处等结构形式变化 无空旧效应显者的部位容易产生应集中利变形过大天，因此 百构隧道抗震验算应包括管片结构：接头：，连接处结构交叉 部位 结构性次彻的的是与管片起构成道的结构构件 大此对结构性次的切们讲相应的机验

文 能为经济合理：店构嫁道的地友应主要取决地的位移 差：控制地层位移差的方法主要有两种：·方面是采取必要的构 告措施：使隧道容易随着地层的振动而振动：提高隧道自身的抗 丧性能：另方面是通过工程手段减少地层传递至隧道结构的地 提能量如避不良地质地段收良主体：在盾构隧道与地层之 间设置隔震层等措施

9.3.2、9.33根据工程实践经验：盾构隧道的变形

遂道接头处：隧道与联络横通道：坚开连接处或地形及地质条件 突变处等特殊部位：使用柔性接头和钢管片等可以通过自身的变 形来适应周围地层的位移：减小地震引起的结构内力 还可以考虑纵向接头采用直螺栓，加长纵向螺栓长度，在接 头处加弹性垫圈等方式来适应周围地层的位移：从而达到抗震的 的从图8用可以看出：螺栓电容易适地震变形型 形时对隧道管片结构的损害相对较小：从抗震角度推荐采用直螺 栓连接形式。

图18不同形式螺栓连接示意

如19听示在质构道接头处采用口单能力强的水弹 生胶片：且适当增加胶片的厚度：施加预应力紧固：可达到地震 时有效正水的日的：保证隧道的正常运营：沿盾构隧道和坚竖并的 车接处设橡股正水带防此型变形过大而发浦水：采中 中换的遇水服橡胶密封卷作为螺全密封热卷不仪水：还 可以减小地震引起的结构内力

9.3.4在衬外表面和围岩之间采取隔震措施：使

9.3.5跨越断层带的隧道抗震研究是隧道抗

9.3.6盾构隧道周边地基的液化现象可能导致隧道结构白

像道线路选择应尺能避开能发生液化的地层无法避开时 应采用相应的措施来改善隧道周围地层或加强隧道结构：以保证 隧道的稳定和安全

10.1 般规定

0.11从以往的震害现象来看穿越断层破碎带段软硬地层 变化段：软弱围岩段等此不良地质段的隧道更容易遭受地震破 环，：应尽量避免穿越。洞口是山岭隧道抗震设防的重点，特别是 就于口能发生萌瑞滑玻泥流等不良地质现象的地段时医 地震作用产生的次生火害导致隧道洞用被掩理成衬彻破环

抗震设计规范》GB50011租《地铁设计规范》GB50157百 保持致，·本标准推荐工不同抗震设防烈度下较为安全的给 震等级标准。

10.2.2、10.2.3：考虑矿山法隧道的施工工法结构特点以及地 县环境等因素，同时参考大量实际工程设计经验可知，横断面的 设计起控制作用此般情说：：口平面变问顾进行 黄向水平地震动作用的抗装设·将衬结构视为单性地基 的拱形结构采用梁单元模拟嫁道衬切量弹黄模拟结构与地层之 百的租互作用矿山法隧道洞国段以及纵可穿越的匀地层区段 的衬砌结构因地形地质条件复杂应考虑纵向及竖向地震 作用

10.2.4根据宏观震害资料调研可知，地震对于矿山法隧道的破

10.2. 4根据宏观是害资料调研可知 地震对于矿山法隧道的破

坏与地形、地质、结构埋深、结构形式等因素相关。洞门、洞口 没浅理偏设常常因为临空幕盖是厚展较盖厚不 均匀等因素导致地震动力作用放大显著从而诱发较严重的震害： 断层破碎带，软硬地层突变带以及主洞与辅助通道连接处等部位

因伟君成结构刚度的突变导致地展动力皮应复杂，是矿山法隧道 抗震的薄弱环节因此这此部位是矿山法隧道抗震验算的重点 部位

03.2隧道减图段：浅理偏段：深理软弱伟围者段利断层破碎 带区域为抗震设防的重点，其设防范围应根据地震烈度地质条 牛及断面大小等因素确定 1洞口段设防范围包括洞门段长度和往洞身的延伸段长度 2断层破碎带段设防范围包括断层破碎带段长度和往两端 较好围岩的延伸段长度 3浅理偏术段设防范伟为浅理偏压段和往围的质区域的 证电股长度 4深埋软弱围岩段设防范围为软弱围岩段和往两端较好围 岩的延伸段长度。

节区城为抗震设防的电点设防范伟应根据地刻地质条 牛及断面大小等因素确定。 1洞口段设防范用创活洞长和任洞身的延设长度 2断层破碎带段设防范伟包活断套破碎带段长度和两端 交好违君的伸设长度 3浅理偏术段设防范伟为浅理偏压段和往围的质区域的 证伸股长度 4深埋软弱围岩段设防范围为软弱围岩段和往两端较好围 完的延电段长度 03.3抗震设防范围内隧道采用复合式封地震动峰值加 速度为040的地区一车道隧道衬码混生宜添加纤维材料 增加衬码强度：减衬网度以提高隧值随地房型变形的能力： 034，地质条件较差时：地层承载能力不是变形较天吉在此 要采用带仰拱的用墙式衬使得衬整体成环：更好的抵抗地 层变形。 设置抗震缝的目的是为了减弱衬砌特别是三次衬砌的整体 生进而降低嫁道整体度使更好适应地房变形 应注意抗震缝的防渗水理可使用沉降缝防水设计 方法。 我国多个城市存在地表沉降及工诱发的地裂缝：城市地铁建 设必然面临道穿越活动地裂缝的问题。西安地铁穿越黄地房 地裂缝坚问错位量评估值送500mm时存在伸缩和扭转错位 四安地裂缝的诱发因素全要包活构造运动和承水开采：而地展 作用导致下优基岩产生构造运动考到地裂缝错位引起衬砌结

10.3.3抗震设防范围内隧道应采用复合式衬研。地震动峰值加

度为0.40g的地区二车道隧道衬砌混凝生宜添加纤维材 加衬砌强度：减小衬砌刚度：以提高隧道随地层变形的能

10.3.4．地质条件较差时：地层承载能力不足：变形较

均的运动移变化特征确定适应地裂缝的变形缝觉为00mm： 除此之外，黄土地区高阶地，源：岭还有潜在湿陷变形诱发的地 裂缝，以及震陷透发的地裂缝

过程中可能会存在落石风险。此时宜采取接长明洞方式防治落石 付行人或行车的威胁。，同时：宜适当增大明洞洞顶回填士厚度 减轻地震落石对明洞结构的撞击

毁的条件下保持足够的净空可持续发挥通行功能：同时 后隧道损毁严重时：还可为隧道内施工额外的支护结构提 的空间

10.38：隧道内设辅助通道时：此处结构刚度出现明显变化：为

10.38：隧道内设辅助通道时此处结构刚度出现明显变化：为 先设防的薄弱部位宜对此区域进行专门的抗晨验算并采取相 立的措施

11：明挖隧道的地晨应受地层影响很大：变形对周伟地 县有追随性。故其选址尽量位于地质条件优良的地层主：且地表 起伏尽量较小

11.2.1明挖隧道在进行抗震设计时，般可仅考虑沿结构断面 的水平地震作用布置不规则的明挖隧道应尚时考思两个生轴方 可的水平地展年用：开按空间结构进行分析：对要道应进行 专抗展研究按地震安全评活所确定的场地地震动对嫁道结构 的抗震安全性进行验算。 隧道断面形状变化较大或隧道与相邻建（构）筑物构成整体 时：同时考横问纵向的水平地震作用 对基坑开挖采用挡干墙的明挖隧道：特别是与隧道结构相叠 合的挡十墙在地震作用下与明挖隧道共同变形，故抗震时应子以 考虑 11.2.2般股情况下·隧道具有纵向长度较大，横向结构形式及 淘造无不不变的特点因此股情中按平面变可题进们 析面水平地震动作用下的抗装设计：将衬结构视为弹性地基 的框架结构：采用轮单模拟橡道衬彻弹黄模拟结构与地具 自的相中作用形忧复杂以纵向穿越非均习地层区段的隧道因 形：地质条件复杂：应考虑绒向及坚向地展作

专惠 1122股情况下豫道有纵向长度较大：横向结构形式及 构造基本不变的特点因此般情况下，可按平面应变问题进行 析面水平地震动作用下的抗震设计：将衬砌结构视为弹性地基上 的框架结构：采用梁单元模拟隧道衬砌弹簧模拟结构与地层之 可的相互作用形状复杂以及纵向穿越非均匀地层区段的隧道因 地形：地质条件复杂：应考虑纵向及竖向地震作用

明挖隧道结构一般都采用矩形钢筋混凝土结构，其抗震 11.3.1

明挖隧道结构一般都采用矩形钢筋防混凝王结构，抗震

113.4对地层存在的收化层求训活和换指

地房包含的液夜夹时：加强地全结构活 地基为好。：当基坑开挖中采用深度大于20m的地下连续墙作为 结构的：坑内体将受到地手连续墙的特包伟而形成较 于的场地条件：地时股不可能液化这两种情况调围体 书存在液化承载及抗学德定生验算中奶应考思周伟 层液化引起的王压力增加和摩阻力降低等因素的影响

12.11下沉式挡王结构包括下沉重力式挡士结构和下沉U型 挡土结构

筑抗震设计规范》GB50011和《地铁设计规范》GB50157的规 定保持致：本标准推荐了不同抗震设防烈度下较为安全的结构 抗震等级标准

12.1.4震害调查表明：强震区的高挡生结构明显受竖向

：听本章参照国外有美挡结构抗震设规范对9度区 过5m的下沉式挡士结构的抗震设计量建议进行专门研究

221：状态是指地展时墙体本与体之不产生相对移的 状态。当地震作用为零时：电性状态就是静正王压力状态：对墙 基坚固的下沉式挡土结构：地震时墙体与墙后填土几乎不会发生 相对位移：建议采用中性状态时的地震士压力：其值明显比主动 震生力要大听以采用中性状态时的地震压力们更为合理 12.2.2下沉重力式挡+结构的抗滑移稳定性、抗倾荐稳定性

偏心距：地基应力，墙身水平界面应力的计算方法可以依照有关 的设计手册

12.3.112.3.6：抗震构造措施是基于国内外许多震害调查资料 的经验总结：参考了日本等国外以及国内有美关设计标准的相应 条款

附录A结构体系简化计算原则

A.0.1：反应位移法工反应位移法V是将地层的变形作为位移 可载加到与结构相连的弹黄的生结构端因此建的是我结 构模型：采用整体式反应移法和时程分析法时对地房和结构 整体建模人建的是出层结构模型 A，0.3采用时程分析法计算时：：有限元模型的截断边界是实际 勿理问题中不存在生的会起额外的对外波的友量问题医 要对截断边界的边界条件进行处理。自前较为常用的人工边界有 黏弹性人工边界：黏性人工边界，透射边界等

附录B非饱和结构性粉王砂黄王及

B.0.1当遭受7度8度和9度地震时：欠压密孔隙比较大 的结构生粉土砂黄上及砂质粉黄士易产生震陷变形陷变形 与动剪应力作用下动剪应变发展及循环累积作用破坏土结构具有 密切联系地震烈度越大地表水平向峰值加速度越大，相同震 中距场地的震级越高，地震历时越长应用Seed地震随机振动 的等效循环运动原理，随机振动地震波可简化为定循环次数和 动隔值的谐振对应于7度8度和9搜地震的循环振次分别 为10次20次和30次。 B.0.2具有非线性和循环带回特性采用黏弹性本构模型描 术生的动应力应变美系时其骨出线一股早双而线变化天然 优积结构性具有明显的结构强度于动二轴应力条件下结构 生士三轴压缩和三轴挤伸状态具有不同的强度，往往产生挤伸强 度破坏的断裂，难以测试得到王结构逐渐遭到破坏的发展过程 尤其是天然含水量较低的刚性王结构强度较大，更易产生断裂 破环：而在新裂之加近似早线弹性关系，这种应力条件作用写水 平向地是运动向传递的动剪切作用不尚医此采用动单剪 式验测证试动剪应力作用结构性骨架逐渐破环和非线性骨用 线。分析破坏动剪应变条件下王的动强度指标，以及动剪切模量 与动剪应变之间的关系。

B01当博受7度8和9地晨时：久宝密原此较A 的结构生粉上砂黄上及砂质粉黄易产生震陷变形传陷变形 与动剪应力作用下动剪应变发展及循环累积作用破坏土结构具有 密切联系地震烈度越大地表水平向峰值加速度越大，相同震 跑场地的晨级越高鑫地震历时越长·应用Seea地随机振动 的等效循环运动原理随机振动地震波可简化为定循环次数和 动隔值的谐旅对7度8度和9度地震的循环振次分别 为10次20次和30次

由初始动剪切模量计算动剪应变然后，依据动模量与动剪应变 的关系，由动剪应变确定动剪切模量，再计算给定峰值动剪应力 作用下的动剪应变。前后两次计算动剪应变确定的动剪切模量误 差不天于5%时：动剪应变计算完成

B4：通过个同含水量砂质桥黄上在个尚初始宿力作用 下的等应变动单剪试验，测试了震陷变形随振次的累积发展。分 析了王初始结构状态的动剪应力与动剪应变骨「曲线：：以及不同 含水率士不同缩应力条件下震陷变形与动剪应变之间的美系， 定振次动剪应变，压缩应力条件下震陷变形与含水量之间的 美系产定振次动剪应变，含水量条件下震陷变形与压缩应力 之间的关系。从而建立了震陷系数与动剪应变，压缩应力、·含 水量和循环振次之间的关系兰州砂质粉黄士的天含水量为 10.6%重度14.2kN/m孔隙比为1.08.液限为 28.0%: 塑限为18.0%*塑性指数为10。以动剪应变幅值为2.5%为破 环标准，测试得到振次10次，20次，30次的震陷系数随上覆压 缩应力之间的关系测试确定公式（B.0.4）中兰州砂质粉黄王 的α：a6分别为0.0120.041，0.072 B.05电于室内动单剪试样主结构和王性与现场原位天然沉积 王结构和士性的不同，以及场地地层结构对水平向地震动作用反 应的差异，室内试验测试王的震陷性与原位王震陷性不同。当黄 上漫水破环于结构十缩变形表现出陷生军内试验测试式 陷系数不于0.015时：现场原位天然上表现出现陷变与 依据室内湿陷性试验判断现场原位天然士的湿陷性类似，震动剪 切作用破环王结构，王压缩变形表现出震陷性由于场地各地层 天然沉积王结构和王性空间分布的变化和差异，亦认为室内试验 0.a 1z24n1

NB/T 20525-2018 堆焊层重叠区域的低合金钢焊接热影响区评价试验要求B. 05由于室内动单剪试样上结构和性与现场原

王结构和王性的不同以及场地地层结构对水平向地震动作用反 应的差异室内试验测试王的震陷性与原位王震陷性不同。，当黄 漫水破环主结构士缩变形表现出陷性室内试电验测试湿 陷系数不小于005时：现场原天然上表现出现陷变与 依据室内湿陷性试验判断现场原位天然士的湿陷性类似，震动剪 刀作用破环王结构王压缩变形表现出震陷性由于场地各地层 天然沉积王结构和士性空间分布的变化和差异，亦认为室内试验 测试原状王震陷系数不小于.0.015时。现场原位天然士才表现出 震陷变形场地地面震陷变形由各震陷性土层的变形构成

附录C初始静应力状态确定方法

初始力状态是动力算的初始状态对动方的 结果有很大影响因此在进行地下结构动力反应计算时初始静 应力状态的确定出十分重要

的地角和墙后旗表面与水平而的爽角取为后的

附录D均匀地层中圆形盾构隧道

GB/T 40642-2021 桑叶提取物中1-脱氧野尻霉素的检测 高效液相色谱法图20：等效弯曲刚度计算示意 隧道中心水平线2一中性辅