JGJ166-2016标准规范下载简介

JGJ166-2016建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范

注：1　A类指江河、湖岸地区 2B类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; 3c类指有密集建筑群的城市市区; 4　D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;

2B类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； 3c类指有密集建筑群的城市市区; 4　D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;

LY/T 2946-2021 流苏树育苗技术规程附录D钢管轴心受压稳定系数

表 D.0.1Q235 钢管轴心受压构件的稳定系数 Q

计算立杆段的计算长度(mm)，应按本规范第5.2.6条的规定计算 一立杆钢管的回转半径(mm)，可按本规范表 5.1.7采用;

2Q345 钢管轴心受压构件的稳定系数Φ 应按照表 D.0.2 采用。

D.0.2Q345 钢管轴心受压构件的稳定系数应按照表 D.0.2 采用。

8 0 8 7 5 4 3 0.09 0.09 0.09 0.08 0.08 0.08 0.08 240 0.091 0.088 0.086 2 1 0 9 8 7 6 0.08 250 5 注：同表 D.0.1 注。

为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，可采用“可”。 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合的规定”或“应 安·执行”

为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，可采用“可”。 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合的规定”或“应 安·执行”。

中华人民共和国行业标准

建筑施工碗扣式钢管脚手架

总 术语和符号 2 2.．术语..… 主要构配件.. 3.1节点构造及杆件模数.. 3.2主要构配件材质要求.. 67 3.3制作质量要求. 67 4荷载. 69 4.1荷载分类. 69 4.2 荷载标准值. 69 4.3 荷载效应组合 ，结构设计 72 5.1 基本设计规定 72 5.2 双排脚手架设计计算. 73 模板支撑架设计计算 74 5.4 地基基础设计 /6 6 构造要求 6.1 双排脚手架构造 6.2 模板支撑架构造 78 1 7.1 施工准备. 84 7.2 地基与基础. 84 双排脚手架搭设与拆除. 84 7.4 模板支撑架的搭设与拆除 85 检查与验收 .86 8.1 检查与验收的阶段划分 .86 8.2检查与验收内容 87 使用与安全管理 88

1.0.3本条明确了进行碗扣式钢管脚手架方案设计时，需要进行设计计算的基本 搭设高度门槛值。其中，常用的搭设几何参数下的双排脚手架由于作用在架体上 的施工荷载较为固定，均经过了承载力验算，且有较多的使用经验可以借鉴。因 此，为便于工程应用，高度在 24m 以内的双排脚手架，可不必进行承载力和变 形验算，但必须按照本规范的构造要求搭设。模板支撑架不分搭设高度和荷载大 小均需进行设计计算。

1.0.4指有特殊设计要求和在特殊情况下施工的双排脚手架、模板支撑架的设

1.0.4指有特殊设计要求和在特殊情况下施工的双排脚手架、模板支撑架的设 计、施工、验收、使用和安全管理,除应符合本规范规定外，尚应根据工程实际 情况根据现行有关国家标准的要求进行设计和构造

2.1.1~2.1.3本规范的称呼中，凡单独提到“脚手架”是指双排脚手架和模板支 撑架的统称。 2.1.17专用内斜杆用于双排脚手架内外两立杆间，也称作郎道斜杆。 2.1.1~2.1.24本规范给出的术语是为了在条文的叙述中使与碗扣式钢管脚手架 本系有关的俗称和不统一的称呼在本规范及今后的使用中形成单一的概念，并与 其它类型的脚手架和模板支撑架有关称呼趋于一致，利用已知的概念特征赋予其 函义，但不一定是术语的准确定义。所给出的英文译名是参考国外资料和专业词 典拟定的。 本次修订，将“横杆”一律统一称为“水平杆”。 在对全国各地碗扣式钢管脚手架、模板支撑架使用情况调研的基础上发现， 各种专用斜杆已很少采用，取而代之的是采用钢管扣件作为各种斜撑和剪刀撑， 间水平杆也较多采用钢管扣件，但这些构配件作为碗扣式钢管架体体系的通用组 牛仍然具有一定的构造优势。 本次修订，取消了“八字形斜杆”的定义及相关的应用规定

3.1.1本条结合图示简单扼要说明了碗扣式钢管脚手架立杆、水平杆连接点（碗 扣节点）的结构特征。 3.1.2碗扣式钢管脚手架主要构、配件是工厂化生产的标准系列构件，立杆碗扣 节点间距和水平杆长度应按模数设置，即步距和立杆间距以模数倍数构成，使工 具式脚手架具有标准化、通用性的特点。 本次修订，提出了可按两种模数设置立杆的节点间距模数，即：按照0.6m 模数设置碗扣节点间距时，常用步距为：1.2m、1.8m；而按照0.5m模数设置碗 扣节点间距时，常用步距为：1.0m、1.5m。对于一般的构建筑物双排外脚手架 和常用混凝土构件的模板支撑架，按 1.5m设置步距是较为适宜的，特别是在立 杆钢管使用Q345级钢材料后，对于0.6m模数时，通常情况下计算长度设置为 1.2m步距时承载力富余较多。本条增加0.5m立杆节点间距模数的规定是为了鼓 励使用高强度钢材，并充分发挥材料强度。 3.1.3本条以列表方式给出了碗扣式钢管脚手架主要构配件的种类、规格和重 量，其中斜杆仅给出了通用的专用外斜杆，而对于专用内斜杆和水平斜杆，由于 在实际应用中有多种接头形式，规格不统一，因此，本次修订，不再将其作为通 用杆件列出。

3.1.1本条结合图示简单扼要说明了碗扣式钢管脚手架立杆、水平杆连接点（碗 扣节点）的结构特征。

3.2主要构配件材质要求

4.2.2本条作业脚手板自重标准值统一规定为0.35kN/m²系以50mm厚

其中，风振系数取β，=1.0，是因为考虑到双排脚手架和模板支撑架均附在主体 结构上，风振影响很小。

现将上式作如下分析： 将n系数定格在表格中 b/h≤1栏目中；同时将挡风系数选为0.11，用插值 法求得系数为n=0.985.并设脚手架的迎风步数 n=10 时，得到:

可见，此时，脚手架整体风荷载体型系数u,近似nw榻单排架体型系数μ，之 和（误差不足1/10)。 当将挡风系数选为0.101，nw=15、10 及 6 时，由相同计算方法得到： u,=14.844μst 、μ,= 9.932μst 及 μ,= 5.977 μst ° 为此可采用一个简化的计算方法：μ,趋向于nw‘μst° 4.2.6~4.2.10通过对代表性的多排钢管支模架风荷载影响的计算分析得出：当 漠板支架的高宽比不大于3时，其风荷载作用在多排钢管支架上产生的附加轴力 值不大，一般可以忽略此项计算。对于搭设在空旷地面上的高宽比大于3的高大 支模架，并在支架顶部有大梁侧模板挡风时，应计算风荷载对整体稳定性的影响。

2采用 Q345 钢管立杆，采用碳素钢锻钢制造的上碗扣和钢板冲压形成的下 碗扣组成的节点，经试验其平均转动刚度为62kN·m/rad; 3国外悉尼大学碗扣架节点转动刚度试验结果为 100kN·m/rad。 通过试验得到的节点转动刚度如表1所示：

表 1节点转动刚度 Rk试验值(kN·m/rad)

5.1.10本条所述脚手架方案设计的内容是结合双排脚手架及模板支撑架的特点 确定的。本条强调了架体整体结构设计和绘制结构计算简图的内容，是结构计算 和几何不变性分析的基础，突出了方案设计的重点，以统一双排脚手架及模板支 掌架施工方案的编制。最不利杆的确定是在整体结构力学分析的基础上，确定最 大内力的杆件和最大细长比的杆件。通过对最不利杆件强度验算，将其承载力大 于该杆件内力值作为确定架体安全的条件。 架体方案设计应结合施工现场的架体杆件钢管材料截面尺寸、锈蚀程度、碗 接头质量、可调底座和托撑的丝杆直径等影响架体承载力的因素作架体搭设空 间三维尺寸调整，

5.2双排脚手架设计计算

5.2.2脚手架的作业层荷载是通过水平杆传给立杆，由于节点半刚性影响，立杆 中会产生一定的弯矩，但该弯矩值较小，计算中不考虑，因此不考虑风荷载时， 立杆应按轴心受压杆件计算。 5.2.3本条列出了双排脚手架需进行立杆稳定性计算的两种工况。从结构稳定理 论出发，架体作为一种空间结构，当外荷载达到一定的临界值，脚手架的失效会 出现整体失稳和杆件的局部失稳，整体失稳取决于架体的整体结构构造，计算理 论较为复杂。为便于工程应用，本规范将架体的整体屈曲失稳反映为立杆失稳的 局部失稳，采用欧拉压杆失稳的计算模型进行简化计算，并采用立杆计算长度表 达架体的失稳。根据受力工况，不考虑风荷载时，将立杆简化为轴向受压杆件， 考虑风荷载时，将立杆简化为压弯杆件。

因为，在连墙件的加固作用下，水平风荷载作用 轴力较小，可忽略不计。 5.2.5本条给出了风荷载作用下立杆中的弯矩值 件竖向间距为2步时，外立杆承受风荷载产生变 横杆相连接，外立杆受风载作用产生变形时，廊讠 其产生相同的变形（此时，忽略廊道水平杆的压

5.2.5本条给出了风荷载作用下立杆中的弯矩值计算公式。当无廊道斜杆且连墙 件竖向间距为2步时，外立杆承受风荷载产生变形，因为外立杆在跨中有一水平 横杆相连接，外立杆受风载作用产生变形时，廊道水平杆作用在内立杆上的力使 其产生相同的变形（此时，忽略廊道水平杆的压缩变形）。廊道水平杆所传递的 q·lo

5.2.6双排脚手架立杆计算长度的确定取决于脚手架的构造状况。当两立杆间无 郎道斜杆时，只能将立杆间的水平杆视为连接杆，而两连墙件之间的立杆视为一 根直杆（中间无铰）构成静定体系。此时立杆的计算长度取为连墙件间的竖向垂 直距离是最不利的受力状况。考虑到立杆在连墙件处是连续的（相当于弹性弯矩 支撑），按照压杆稳定理论，按一端为铰接一端为弹性固结进行理论计算，其结 果计算长度系数为0.84。结合真型荷载试验结果其极限承载力可提高59%，因 而当以双排脚手架连墙件垂直距离作为立杆计算长度时本规范规定可乘以计算 长度折减系数0.85。 当内外两立杆间增设斜杆时，则双排脚手架变成竖向的平行弦桁架而成为静 定结构体系，立杆的计算长度即为相邻两节点之间的距离。 5.2.8进行水平杆的抗弯强度验算时，仅考虑竖向荷载作用，不考虑水平荷载作 亚+

排脚手架的侧向支座，对双排脚手架几何不变性形成一个约束。通常连墙件承受 的轴向力为风荷载，考虑倾覆作用附加轴向力设计值3.0kN。当采用钢管扣件做 连墙件时尚应验算扣件的抗滑强度能否满足要求。

5.2.15本条给出了双排脚手架允许搭设高度的计算公式，分为不组合风荷载利

组合风荷载两种情况。脚手架架体和附件的自重与搭设高度成正比，脚手架如果 搭设过高将大大降低架体的整体稳定性。双排脚手架的允许搭设高度是由最不利 立杆单肢承载力（应为立杆最下段）来确定，与施工荷载及同时作业层数、脚手 板铺设层数、立杆纵向与横向间距及步距、连墙件间距及风荷载等因素有关。工 程中应按照实际情况通过结构计算的结果确定才能保证安全。

5.3模板支撑架设计计算

5.3.2组合风荷载时，背风面边立杆轴压力增大，而背风面由于不直

2组合风荷载时，背风面边立杆轴压力增大，而背风面由于不直接承受风荷 生的面分布压力，立杆不会产生弯矩。因此稳定性验算中仅需验算背风面轴

压力增大的边立杆的轴心受压稳定性不考虑风荷载引起的立杆弯矩。在无风荷载 乍用和有风荷载作用两种情况下，立杆轴力大小不同，但两种情况下，立杆均应 按轴心受压杆件计算。

F用和有月 按轴心受压杆件计算。 5.3.6本条规定任何条件下不宜改变支撑架立杆在竖向荷载作用下的轴心受力 状态。因为本规范的立杆稳定性计算中，竖向荷载下是把立杆当成轴心受压杆件 的，未考虑外加弯矩和偶然偏心的影响， 实际工程中，当楼面梁的截面尺寸较小、楼板不厚、支模高度不大时，按照 轴心受力模型计算的立杆轴向压应力远远小于立杆强度设计值，此时可采取梁板 模板支撑架简化布置，竖向荷载通过水平杆和扣件传递到立杆，从而立杆顶部不 设置可调托撑（图1），这样做会由于以下两个方面原因引起立杆中的弯矩，从 而导致架体在竖向力作用下立杆的非轴心受压状态：其一是立杆和水平杆半刚性 车接，水平杆弯矩会传递到立杆；其二是水平杆和立杆轴线不在同一竖向平面内 导致扣件传至立杆的竖向力存在偏心。但当楼面梁的截面尺寸较小、楼板不厚 支模高度不大时，这些附加弯矩的影响很小，实际肋梁楼盖支模中也广泛采用这 种简化支模方式，而且安全性能得到保证。对支模高度在 12m以下一般的肋梁 楼盖，当立杆轴力设计值不超过8.0kN时，扣件节点能承受水平杆的竖向支座反 力，此时可采取如图1所示的简化支模方式，梁板底部的承载水平杆主楞钢管兼 故梁板架体的封顶水平杆。立杆顶部承受钢管扣件封顶杆传递的竖向荷载时，水 平杆对立杆的偏心距不应大于55mm，计算中可不计入该偏心距引起的附加弯矩 值。

状态。因为本规范的立杆稳定性计算中，竖向荷载下是把立杆当成轴心受压

方式的斜向支撑构造要求下立杆计算长度的确定办法。第2款计算长度公式是采

5.4.1本条所采用的立杆地基承载力计算公式王要应用于天然地基直接支承二 杆的情况。规定计算所采用的基础底面积值不宜超过0.3m²是考虑到立杆底部受 力不均匀，远离立杆的底座或垫板受力较小。 5.4.3立杆底部支安垫木前应将原土表面夯实夯平，回填土应分层夯实，其各类 回填土的干重度应达到所要求的密实度。 5.4.4因施工需要，当架体搭设在结构的地下室顶板、楼面或挑台等结构构件上 时，为避免架体立杆传递的荷载超过支承构件的设计荷载而使结构构件受到损 害，本条提出应对支承体进行强度验算的要求，强度验算时，应注意采用混凝土 实际达到的强度。对于多层结构的非底层模板支撑架，可在支承结构的下面一层 或若干层设置与上部架体上下立杆对齐的钢管支撑架。

6.1.1本条按给定的构造要求和施工条件计算出双排脚手架允许搭设高度限值 也就是平常所说的限高，供施工参考。由于施工现场脚手架的实际构造各种各样 不能机械照搬本条表格，当与给定的条件不相符时，允许搭设高度应根据实际情 况按本规范第5.2.15条有关规定进行计算。 对表6.1.1的取值说明如下： 1表中所列的步距、立杆纵横间距是最常用的双排脚手架的使用数据，由于 双排脚手架的外部荷载较小，一般不需要较小的纵横向立杆间距和步距; 2不同立杆间距的水平杆抗弯承载力、挠曲变形、腕扣节点抗滑均根据2 层作业层上的施工荷载按照本规范第5.2节的规定进行了核算; 3双排脚手架允许搭设高度是根据本规范第 5.2.15 条计算得出的。 6.1.2当建筑物平面为曲线形时，双排脚手架可利用碗扣可转角的特点，采用不 同长度的横杆组合以搭设成要求曲率的双排脚手架，曲率半径应按几何尺寸计算 确定。 6.1.3双排脚手架一般围绕建筑结构搭设，当建筑结构转角为直角时，可按图 6.1.3a将垂直两方向的架体用水平杆直接组架搭设可不用其它的构件；当转角处 为非直角或者受尺寸限制不能直接用水平杆组架时，应按图6.1.3b将两架体分 开，中间以钢管扣件斜向连接，连接的钢管应扣接在碗扣式钢管脚手架的立杆上 6.1.6本条给出了双排脚手架水平杆的构造措施。立杆基础顶面存在高差时的处 理措施，分高差较大和高差较小两种情况分别作出规定，当不满足本条两款所述 的高差构造处理要求时，应采取其他可靠的处理措施，确保高低跨连接处的架体 整体性。 6.1.7脚手架立杆接头采用交错布置是为了加强架体的整体刚度，避免软弱部位 处于同一高度。 6.1.8本条对专用外斜杆设置提出的要求都是按照几何不变条件确定的，但为了 提高架体的稳定性，斜杆在大面（x轴）的布置应保证每层不少于2根斜杆，分 别设置在架体的两端。当架体较长时中间应增加斜杆组数，目的是增强架体的稳 定安全度。

5.1.1本条按给定的构造要求和施工条件计算出双排脚手架允许搭设高度限值， 也就是平常所说的限高，供施工参考。由于施工现场脚手架的实际构造各种各样 能机械照搬本条表格，当与给定的条件不相符时，允许搭设高度应根据实际情 兄按本规范第5.2.15条有关规定进行计算。 对表6.1.1的取值说明如下： 1表中所列的步距、立杆纵横间距是最常用的双排脚手架的使用数据，由于 双排脚手架的外部荷载较小，一般不需要较小的纵横向立杆间距和步距； 2不同立杆间距的水平杆抗弯承载力、挠曲变形、碗扣节点抗滑均根据 2 层作业层上的施工荷载按照本规范第5.2节的规定进行了核算; 3双排脚手架允许搭设高度是根据本规范第5.2.15 条计算得出的。 5.1.2当建筑物平面为曲线形时，双排脚手架可利用碗扣可转角的特点，采用不 同长度的横杆组合以搭设成要求曲率的双排脚手架，曲率半径应按几何尺寸计算 确定。

提高架体的稳定性，斜杆在大面（x轴）的布置应保证每层不少于2根斜杆，分 别设置在架体的两端。当架体较长时中间应增加斜杆组数，目的是增强架体的稳 定安全度。

不会发生纵向整体失稳破坏。但对于连墙件设置稀疏或搭设高度较大的双排脚手 架，有必要通过设置内外两排立杆间的斜杆，用以提高双排脚手架的横向刚度，

并提高双排脚手架的稳定承载力。在连墙件设置处增加竖向横撑，使纵、横向水 平杆与斜杆形成竖向桁架，使无连墙水平杆构成支撑点，以保证无连墙立杆的强 度及稳定性。

体稳定性的影响，在连墙件标高处增加水平斜杆，使纵、横向水平杆与斜杆形成 水平架，使无连墙立杆构成支撑点，以保证无连墙立杆的强度及稳定性。通过 荷载试验证明在连墙件标高处设置水平斜杆比不设置水平杆承载力提高54%， 根据钢管脚手架数十年的应用实践经验，当脚手架搭设高度不大于24m时，不 设置水平斜杆能保证安全使用。但当脚手架高度大于24m 时，架体整体刚度将 逐渐减弱。因此要求24m以下立杆莲墙件水平位置处增设水平斜杆，以保证整 个架体刚度和承载力，同时也不影响施工作业。例如：60m高的双排脚手架，只 要求36m以下连墙件处必须设置水平斜杆。 6.1.13本条给出了不同情况下双排脚手架连墙件的构造，对连墙杆设置提出的

6.1.13本条给出了不同情况下双排脚手架连墙件的构造，对连墙杆

图2连墙件设置坡度方向示意

6.1.15本条是对脚手板等脚手架附件的设置及与架体的连接作出的相应规定。 脚手板可以使用碗扣式钢管脚手架配套设计的钢制脚手板，当使用木脚手板、竹 脚手板等脚手板时，如探出节点横向水平杆的长度超过150mm，应在脚手板下 面增设间水平杆。

6.1.16本条给出了碗扣式钢管双排脚手架搭设人行坡道的构造措施。护栏和增

6.1.19本条是对双排脚手架需设置门洞时，对门洞提出的构造要

6.2.1本条限定了碗扣式钢管支撑架的搭设高度，当超过30m时，应

l本条限定了碗扣式钢管支撑架的搭设高度，当超过30m时，应另行设计，

或采取其它形式的支撑结构。 6.2.3本条规定了模板支撑架最顶部和最底部水平杆的构造措施，架体的最顶部 和最底部是容易局部失稳的部位，应加强构造。当受立杆碗扣节点模数位置限制 无法设置碗扣式钢管专用水平杆时，可采用钢管扣件作为封顶杆。确保可调托撑 或底座螺杆插入立杆钢管内的长度、限制螺杆伸出立杆钢管外的长度是为了保证 可调托撑或底座的局部受压稳定性。 6.2.4本条对模板支撑架水平杆给出了具体的构造要求。规定各步纵、横向水平

6.2.5满堂支撑架是以立杆受压为主的杆件结构，,立杆的布置对于确

力性能极为重要，本条是对支撑架立杆布置方式的总体要求。立杆的布置位置和 距应当满足架体承载力计算要求，梁体下部沿梁纵向宜设置主承立杆，梁侧设 置辅助立杆，沿板底的立杆间距宜与同向梁纵向立杆间距相等或成倍数。实际布 杆时，可参考如下方法： 1当梁截面高度不超过600mm，且梁截面高宽比为2~3.5时，梁下可不设 立杆，此时梁下托梁可采用钢管扣件封顶水平杆作为模板主楞（图3)；

图3梁下不设置立杆构造

1一梁底模；2一模板次楞；3一梁下钢管扣件封顶杆兼作模板主楞： 4一板下顶步碗扣式钢管水平杆；5一碗扣式钢管立杆；6一碗扣节点 2当梁截面高度在 600mm以上，不超过900mm，且梁截面高宽比为2~3.5 时，梁下宜设单排立杆（图4);

图4梁下设置单排立杆构造

图5梁下设置多排立杆构造

1一梁底模；2一模板次楞；3一梁下钢管扣件封顶杆兼作模板主楞；4一梁下顶步碗扣式钢管水平杆； 5一碗扣式钢管立杆；6一碗扣节点；7一板下顶步碗扣式钢管水平杆；8一梁下主承立杆；9一梁侧辅助立杆 4箱梁结构宜在腹板下设置多排加密立杆（图6);

图6箱梁腹板下立杆加密构造

1一底模；2－模板次楞；3－模板主楞；4一腹板下加密立杆； 5一底板下立杆；6一底板下顶步碗扣式钢管水平杆（封顶杆） 5沿梁横向连续设置梁板立杆时，如梁（或箱梁腹板）下需设置主承立杆 立杆宜从梁支撑架开始向板中央双向布设，板中央两相邻立杆间距不得大于板底 设计立杆间距。沿梁纵向应设置的主承立杆不应超出梁宽度范围。 针对以上规定的立杆设置原则，说明如下 1模板支撑架的基本计算力学模型为空间规则框架，相关的计算公式都是建 在横向成行、纵向成列的空间有支撑钢结构计算模型基础上的，并以相关试验结 果作为依据； 2梁体以下宜沿梁纵向至少有 1排纵向立杆，是为了避免梁体重量全部通过 水平杆传至两侧的板底立杆，造成板底立杆轴压力和偏心距较大，破环板底立杆 的轴心受压状态。同时，受水平杆长度种类的限制，梁下即使设置了1排主承重 立杆，也往往不会位于梁截面中心线，为了避免梁体重量过多地往板底立杆传递， 尽量保证梁底主承立杆处于轴心受压状态，实际操作中，沿梁纵向应设置的主承 立杆不应超出梁宽度范围，如果出现主承立杆超出梁截面中心线的情况，可采用 局部调整板下立杆间距来协调； 3立杆设置时，应以梁底立杆为基准，板底立杆与梁底立杆相适应的基本布 干原则，在板底中央采用固定立杆间距不满足要求时，可通过局部更改板下立杆 间距，以确保梁下至少有1排主承立杆的最优布杆状态； 4在板下立杆布置的基础上加密同方向梁下立杆后，沿板底的立杆间距应与 同向梁纵向立杆间距相等或成倍数，即保证加密后增加的立杆受力均匀。 5根据不同的梁板结构，立杆布杆宜符合下列规定： 1）用于无梁楼板结构时，梁板支撑架应均匀布置：

2）用于主次梁楼板结构时，应分别以主次梁为中心进行梁板立杆布置； 3）用于密肋楼板结构时，横向应以密肋梁为中心进行梁板立杆布置，纵向 立杆应均匀布置； 4）用于井字梁楼板结构时，应以井字梁为中心，进行梁板支撑架布置。 关于立杆布置原则的相关规定如图7所示

一梁侧辅助立杆（兼做板下立杆)；2一板下立杆；3一梁下主承立杆；4一梁宽度范围；

6.2.6通过大量事故案例和工程案例证明，支撑架与结构进行可靠连接后，可大 大提高支撑架的倾覆能力，降低事故的发生。支撑架与结构进行可靠连接后，架 体的抗侧移能力提高，立杆计算长度也可减小，稳定性可大幅提升。 6.2.7本条规定了模板支撑架的两种形式斜撑的构造，实际工程中可选用其中之 一，并采用与之相对应的计算长度表达式。其中斜撑杆件的设置密集程度是考虑 架体整体抗侧移刚度，并在实践经验基础上，并参照模板支撑架真型荷载试验结 果，结合有限元分析结果确定的。本条提出设置水平斜撑的具体要求是为了能有 效的提高架体的整体刚度，减少失稳鼓曲波长，提高承载能力。 6.2.9本条给出了模板支撑架可不设置剪刀撑的条件。其中被支撑结构自重的面 出址

6.2.6通过大量事故案例和工程案例证明，支撑架与结构进行可靠连接后，可大 大提高支撑架的倾覆能力，降低事故的发生。支撑架与结构进行可靠连接后，架 体的抗侧移能力提高，立杆计算长度也可减小，稳定性可大幅提升。

5.2.6通过大量事故案例和工程案例证明，支撑架与结构进行可靠连接后，可大

6.2.7本条规定了模板支撑架的两种升 力只、 一，并采用与之相对应的计算长度表达式。其中斜撑杆件的设置密集程度是考虑 架体整体抗侧移刚度，并在实践经验基础上，并参照模板支撑架真型荷载试验结 果，结合有限元分析结果确定的。本条提出设置水平斜撑的具体要求是为了能有 效的提高架体的整体刚度，减少失稳鼓曲波长，提高承载能力。

荷载标准值5.0kN/m²和线荷载标准值 6.0kN/m分别对应200mm厚的格

7.1.1双排脚手架和模板支撑架应本着搭设安全、实用、经济的原则编制专项施 工方案，必要的审批管理程序可以减少方案中存在的技术缺陷。 7.1.2本条规定是为了明确岗位责任制，促进架体工程的专项设计方案在具体实 施过程中得到认真严肃的贯彻执行。脚手架在安装、拆除作业前，项目技术负责 人或方案编制人员应当根据专项施工方案要求，对现场管理人员和作业人员进行 安全技术交底，作业人员应正确理解其施工顺序、工艺、工序、作业要点和搭设 安全技术要求等内容，并履行签字手续。 7.1.3～7.1.4强调加强现场管理，并杜绝不合格产品进入现场。 7.1.5本条规定是对脚手架搭设场地的基本要求。 7.1.6当架体采用在已浇筑的墙、柱等构件中预埋方式设置连墙件时，为了不影 响结构安全，预埋件的设置必须征得设计单位的同意。

7.2.1本条明确了架体地基基础的施工与验收依据，是保证架体结构稳定、安全 施工的重要环节。 7.2.2当地面承载力满足要求时，可直接将其作为脚手架的基础；当承载力不满 足要求时，应采取加固措施GA/T 1762-2021 居民身份证挂失申报和丢失招领信息数据项，可在钢管脚底设垫块或浇筑混凝土垫层，垫层混凝 土强度等级不低于 c20，厚度不小于 150mm。

7.3双排脚手架搭设与拆除

7.3.2~7.3.5王要规定了架体搭设的允许偏差及升层高度，无其第一阶段对脚手 架结构情况的检查，是保证后续搭设质量能否符合设计要求的基础。 7.3.6连墙件是保证架体侧向稳定的重要构件，当架体搭设至有连墙件的主节点 时，在搭设完该处的立杆和水平杆后，应立即设置连墙件，不得滞后安装，也不 能任意拆除。根据国内外脚手架倒塌事故的分析，其中一部分就是由于连墙件设 置不足或连墙件被拆掉造成的。 7.3.10规定了拆除双排脚手架前必须完成的准备工作、应具备的技术条件以及 拆除过程中的安全措施，这些都是防范拆除时发生安全事故的重要工作环节。 7.3.12本条规定了当双排脚手架采取分段、分立面拆除时，必须事先确定的分 界处的技术处理方案，

7.4模板支撑架的搭设与拆除

7.4.10、7.4.11模板支撑架拆除的过程是新浇筑构件开始靠自身强度逐渐承受 荷载的过程，不同的拆架顺序导致混凝土构件从不同的受力过程往最终的受力状 态转变，因此，合理的拆架顺序对于确保新浇筑的混凝土构件的受力模型的渐变 极为重要，当混凝土构件的跨度较大时，拆模顺序显得更为重要，实际施工中经 常出现未对支撑架拆除顺序做出规定的情况，导致质量和安全隐患。

8.1.1、8.1.2明确了双排脚手架和模板支撑架在施工准备到架体投人使用前要 进行分阶段验收的概念，为便于验收，给出了验收所采用的表格。 按照建筑工程施工质量验收的理念，仅需对永久结构进行检查验收并留下相关记 录，但碗扣式钢管脚手架、模板支撑架所涉及的施工环节多，任一环节的缺陷都 可能会造成架体的安全隐患GM/T 0091-2020 基于口令的密钥派生规范，因此本规范本次修订，提出了按照施工环节进行分 阶段验收并留下相关记录的规定，类似于建筑工程按分部分项工程进行验收的规 定。

8.2.3本条明确了地基与基础应重点检查的内容，从关键点控制上保证架体地 基、基础的安全。当支撑架的基础不在地基上，而是在结构体上或土层上设置筱 板基础时，承载力应符合方案设计的要求、质量应符合安全专项施工方案的要求， 8.2.4~8.2.5明确了架体应重点检查的内容，从关键点控制上保证架体结构的安 全。当双排脚手架设置了抛撑、模板支撑架采取了抗倾覆措施时，应对这些构造 措施进行检查和验收。 8.2.7本条明确了安全防护设施重点检查的内容，从关键点控制上保证架体安全 防护设施的安全。架体周边环境复杂时，应设置安全围挡和警示标志

9.0.12本条规定为防止挖掘作业造成脚手架根部发生沉陷而引起倒