JGJT187-2019标准规范下载简介

JGJT187-2019 塔式起重机混凝土基础工程技术标准

图5：QT280塔机坚尚荷载简图

G广塔身自重G起重隆自重G小车和吊钧自重 G平衡臂自重：G平衡块自重Qm最大起重荷载： Q最小起重荷载RG塔机各分部重心至 身中心的距离RomRo最大最小起重荷载至塔身中 相应的最大距离

工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准 值：（本标准附录A） D塔机所受风均布线荷载标准值（a三0.20kN/m）

GB/T 40479-2021 通用半托盘尺寸及性能要求2最大起重荷载产生的最大向前起重力矩标准值：

M 4. 0 X11. 345: 20 (KN

注基顶面坚向荷载标准值：

FuF+G+G2+Fak 499.50+748.80+152.80801481.10 CkN)

三工作状态下塔机对基础顶面的作用。 ①标准组合的倾覆力矩标准值：

MM+M+M+M 1190.64173.881813.501877.34 1080.60.(kNm)

无起重荷载：小车收拢于塔身故没有力矩MM ②水平荷载标准值：

3.坚向荷载标准值 答机自重：F499.50kN 基础承台自重：G=748.80kN 格构式钢柱自重：G2152.80kN 承台顶面竖向荷载标准值：

桩基顶面坚向荷载标准值

FkF+GtGk 499:50+748. 80 152: 80 1401..10 CkN)

武中Sek 按水人何载标雅值算的尚载效应们 Soi 按口变荷载标维值计算的荷载效府值

上述两种工况作用于承台顶面的荷载标准值计算结 表1

表工承台顶面荷载标准值

注水平荷载和倾程力矩的作用方向均为塔身截面的对角线方向

出较最述两种况的算可知：本例塔机在非工作状态时对 基础传递的倾覆力矩最大，故应按非工作状态的荷载组合进行地 基基础设计控制工况下：（非工作状态）的倾覆力矩标准值小于 谷机制造商的塔机使用说明书中电提供值原因是塔机制造商的提 共值系根据国家标准《塔式起重机设计规范》·GB/T13752 2017规定：沿海地区按基本风压0.80kN/m²～1.00kN/m²计算 若塔机现场的基本风压不小于1.00kN/m²，按本标准规定进行 十算的结果倾覆力矩标准值将大于塔机制造商的塔机使用说明 书中提供值

计算承台受弯，受剪及受冲切承载力时按荷载效应的基本组 合值设计：属高桩承台应计人承台自重，承台混凝土强度等级为 30，纵向受力钢筋采用HRB400：箍筋采用HPB300 1承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内且承台高度 符合构造要求，故可不进行承台受角桩冲切的承载力验算。 2承台暗梁配筋计算 承台暗梁截面6X.h二800mmX1300mm钢筋采用 HRB335，混凝保护层厚度为35mm。 1荷载计算 塔机塔身截面对角线王立柱的荷载设计值：

YoMk Yaf" 1 35 X 499. 5 .1: 40 X 1080 Fmax 7 L. 4 2.26 n 837. 98kN 500.82kN

式中YQ 分别为坚向（永久荷载）荷载及倾覆力矩（可变荷 载为主）的荷载分项系数，F负值表示拔力。 暗梁自重简化为均布线荷载：

暗梁自重简化为均布线荷载

G 2 X7. 2 X 4. 53

A B支座反力为: R=87.35kN（支座反力向下）：R#=755.27kN（支座 反力向上。 最大弯矩设计值

根据国家标准《混凝士结构设计规范》GB50010二2010第 6.2：10条规定：按强度等级为C30混凝土钢筋为HRB400的 矩形截面单筋梁计算配筋为：

A1610mm小于最小配筋率pmn 2000 100 实配622A2281mm²=omm符合要求。

3受剪计算 按国家标准《混凝主结构设计规范》GB500102010第 63.1条：第6.3.2条第6.34条规定设计。 最大剪力在B支座截面：剪力设计值：

格构式钢柱按轴心受压构件设计

取最不利的作状态下进行载的基本组合算

M.+F.h 71. L 4 4.53 839. 77 (kN)

MfF.h 71 L

48 4.39 916. 58 1 37. 44 X 41 2

612. 57 X 102 Ccm13

钢柱对工y轴的长细比：

201 A 20.22

3格构式钢柱换算长细比：

91 54 2 120

91. 54 2 7 120

倾覆力矩按最不利的对角线方向作用

主竖向承载力符合要求：按抗压桩和抗拨桩设计：

2：桩身轴抗压承载力验算

荷载效应基本组合下的顶轴向压力设计值： QmaxyQkmux1. .35 X 896. 47 1210.23 (kN) 800钻孔灌注桩桩身轴心抗压承载力设计值

7.3.7型钢平台的各构件及连接焊缝均应按照国家标准《钢结 构设计标准》GB50017的规定进行计算。“十字式型钢平台可参 考本标准第7.2.5条条文说明图3。

37：型钢平台的各构件及连接焊缝均应按照国家标维（钢结

8.11：塔机础位手软弱王层较深时：应采用钢板桩等 方可开挖施工，当地下水丰富时尚应采取降排水措施

8.1.3塔机安装应在基础验收合格后进行，一次性安装

台前应整平钢立柱顶端。型钢平台各构件间的焊接与 的焊接与塔机基础节的连接是保证型钢平台承载力的关 保证施工质量，且规定焊缝质量等级不应低于一级

作式C自而下及时设置尚型钢支撑图712：车 立柱设置水平剪刀撑量：有利加强整体刚度承载塔机回车 的扭矩

81.8基坑开控到设计标高时由于钢立柱没有水

8.2.382.5塔机础米水泥视桩复合地基高压喷 时注浆桩复合地基砂桩地基：土和灰王挤密复合地基及水泥 汾煤灰碎石桩复合地具承载力检验应符合现行国家标准《建 筑地基基础工程施工质量验收标准》：GB50202的规定。：可以工

8. 2.38. 2. 5

8.3.4本条规定取自现行国家标准《混凝土结构工程施工质量 验收规范》GB50204的相关规定。 8.3.5本条规定考虑塔机基础属临时结构参照国家标准《混 凝士结构工程施工质量验收规范》：CB：502042015中的表 8.3.2略有放宽但预埋错栓或基础节应从严控制

8.45：塔机础的杆检验以本程同样条件全的幕程桩 替代进行承载力和桩身质量的检验当桩型或地质条件不同 时有按安现行行标准《建筑检测技术规范16的规 定单独进行塔机基础的基桩检测

8.5型钢平台和钢立柱检查验收

8.5.5本条规定参照现行国家标准《钢结构工程施工质量验收 标准》GB50205的规定：：考虑塔机基础为临时性结构：钢立柱 随同灌注桩的钢筋笼安装就位：故本表8.5.5的充许偏差略有放 宽。考虑钢立柱在插人安装中容易产生平面位置的偏差故修订 版增加了采用模架固定的方法。

标准》GB50205的规定，考虑塔机基础为临时性结构，充许偏 差除平台梁水平度外略有放宽。

A.1风荷载标准值计算

A11O8为风修正系数股塔机在单位程的使用时 同为2年～一3年，按10年遇的基本风压已属安全，行业标准 建筑施扣件式钢管脚手架安全技术规范》130二2011和 建筑施模板安全技术规范》G162=2008也规定按10年 遇的基本风取值本标准取50年遇的基本风同时考思 风荷载的风振动力作用传至基础时将会削弱故此对风压进行折 减修正修正系数取0.8。本条公式中其他系数查现行国家标 准《建筑结构荷载规范》GB50009以及.《高结构设计规范》 GB50135的有关规定，可按本附录查表取值。：按本标准第 3.0.3条规定，作状态下的基本风压取0.20kN/m三非工作状 态下取当地50年遇的基本风压，但不小于0.35kN/m。 A.1.2制定塔机风振系数B.说明如下：

式中H 塔机的计算高度

3, 1 + 5e1e2

4地面租造度可分为ABD四类：A美指近海海 岛海岸湖岸皮沙模地区B尖指用乡村林： 及房屋比较稀疏的乡镇类指有密集建筑祥的城市市 指有密集建筑群月房屋较高的城市市区，

A：1.3：制定塔机风荷载体形系数说明如下：

n棉桁架的整体体形系数：

型钢或方钢程件植架 单棉架的整体体形系数：

单行架的整体体形系数：

塔身的整体体形系数：

塔身行架迎风面净投影面积的体形系数

1.959 Astw/tst 10.5

1.959 lstw 195 d b

塔机的计算高度为30m50m：塔机立杆，横杆：斜腹杆的 钢管加权平均直径取90mm：考虑塔身立杆：横柱：腹杆表面均 无凸出高度：即表面凸出高度么0。 根据不同的计算高度及地面粗糙度类别：按本标准表A：1.4 查取风压等效高度变化系数按风压等效高度变化系数 根据《建筑结构荷载规范》GB.500092012表8.3.1.第37（b）

项：插人法查出然后根据上述公式（1）：公式（2）

A14本条规定说明可以通迎塔机独立计算高度用和地

风压等效高变化系数编制过程如下：按国家标准《建 筑结构荷载规范》GB50009=2012第8.2.1.条和《高算结构设 计规范》GB501352006第4.2.6条规定分别查出A：B：C D类地面在不同高度处的风压高度变化系数：并画出以为单 位的实际风压图（图9）：然后根据风荷载作用于基础顶面的合 力相等原则：计算出均布线荷载的等效系数：再根据风荷载 作用于基础顶面的力矩相等原则：计算出均布线荷载的等效系数 2最终取系数边和的平均值作为该塔机风荷载的等效高度 变化系数如图10所示

图9考高度变化 系数的实际风压

图10：简化高度变化 系数的等效风压

取与的平均值作为塔机风荷载的等效高度变化系数， 经分析表明，虽然风荷载作用于基础顶面的力矩少了4.0%，·但 风荷载的合力增大了5：0%故风荷载合力乘以基础高度的力矩 曾大值可弥补前者至基本相等。 A15：本条文取自国家标准《塔式起重机设计规范》GB/T 13752一2017第4：2节第43节的规定，应按矩形基础或十字 形基础工塔机的实际布置情况决定是否乘以风向系数。 A.1.6塔机架结构的平均充实率αo已考虑塔身行架，·爬梯 爬升架：司机室平衡重及电器箱等迎风面积。扩大系数1系 考虑型钢肢宽及节点板等影响。

DB43T 1733.1-2020 健身步道配置指南 第1部分：登山步道A2独立塔机工作状态时风荷载计算

A22A23独塔机作状态的风尚载实例如 塔机独立状态计算高度为H=40m塔身方钢管行架的截面 为1.6mX1.6m无加强标准节在工作状态下，基本风压取值 为 0.20kN/m²地面粗糙度为B类。 (1）工作状态时塔机风荷载的等效均布线荷载标准值计算：

3：作状态时风尚载作用在基础顶面的力矩标准值 M 0. 5F . H0. 5 X 14. 4X 40=288 (kN m) （4）当风沿着塔机塔身方形截面的对角线方向吹时，上述风 载效应值应乘以风向系数

A：3独立塔机非工作状态时风荷载计算

1A33独塔机件状态的风何载计算实例如 塔机独立状态计算高度为H一40m，塔身方钢管桁架的截面

塔机独立状态计算高度为H二40m，塔身方钢管行架的截面

为16m×16m：无加强标准节在非工作状态下按国家标准 《建筑结构荷载规范》GB500092012基本风压取值为 0.75kN/m²地面粗糙度为B类。 （1）非工作状态时塔机风荷载的等效均布线荷载标准值 计算：

附录B格构式钢柱缀件的构造要求

GB/T 39883-2021 疑似毒品中吗啡检验 气相色谱和气相色谱-质谱法B.0.1根据国家标准《钢结构设计标准》GB500172017第 725条规定车作出级板线网度的规定对4肢组合式钢耗柱 的同截面处缀板的线刚度之和为4块缀板的线刚度之和为方 更格构式钢柱插人灌注桩中宜优先选用缀板作为绶件缎板高 度取为厘米的整数倍。 采用级条式格构式钢柱时：图B.0.2中节点板可设置于分 肢型钢的外侧或内侧