DB42／T 1534-2019标准规范下载简介

DB42／T 1534-2019 高强热轧带肋钢筋应用技术规程

钢筋牌号及化学成分和碳当量（熔炼分析）应符合表A.1.1的规定。根据需要，钢中还可加入 V、Nb、Ti等元素。

1高强热轧带肋钢筋化

2碳当量Ceq（百分比）值可按式（A.1.1）

Ceq=C+Mn/6+(Cr+ Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15 （A.1.1） 钢的氮含量不应大于0.012%。供方如能保证可不作分析。钢中如有足够数量的氮结合元素DB15／T 1597-2019 曳引驱动乘客电梯应急处置导则(蒙)，含 氮量的限制可适当放宽。 钢筋的成品化学成分允许偏差应符合现行国家标准《钢的成品化学成分允许偏差》GBT222的 规定。碳当量Ceg（百分比）值的允许偏差为+0.03%

A.1.2力学性能应符合下列规定：

钢筋的屈服强度ReL、抗拉强度Rm、断后伸长率A、最大力下总伸长率gt等力学性能特征值 应符合表A.1.2的规定。表A.1.2所列各力学性能特征值，可作为交货检验的保证值。

表A.1.2高强热车带助钢筋力学参数

DB42/T1534—2019

2公称直径28mm～40mm钢筋的断后伸长率A可降低1%；公称直径大于40mm钢筋的断后伸长 率A可降低2%。 3 根据供需双方协议，HRB600钢种的钢筋伸长率可根据断后伸长率A或最大力下总伸长率°g进

A.1.3工艺性能应符合下列规定

1按表A.1.3规定的弯芯直径弯曲180°后，钢筋受弯曲部位表面不得产生裂纹。

表A.1.3高强热轧带肋钢筋弯曲性能（mm）

若需方对钢筋反向弯曲性能有要求，钢筋可进行反向弯曲性能试验。反向弯曲试验为先正向弯 曲90°后再反向弯曲20°。经反向弯曲试验后，钢筋受弯曲部位表面不得产生裂纹。反向弯曲 试验的弯曲压头直径比弯曲试验相应增加一个钢筋公称直径。 3若需方对钢筋疲劳性能有要求，经供需双方协议，可进行疲劳性能试验。疲劳试验的技术要求 和试验方法由供需双方协商确定。 4 钢筋的焊接工艺及接头的质量检验与验收应符合《钢筋焊接及验收规程》JGJ18等相关行业标 准的规定。

A.2.1每批钢筋的检验项目、取样数量、取样方法和试验方法应符合表A.2.1自

A.2.1每批钢筋的检验项目、取样数量、 取样方法和试验方法应符合表A.2.1的规定。

表A.2.1高强热轧带肋钢筋检测

DB42/T15342019

注：1.疲劳性能、晶粒度、金相组织、连接性能仅在原料、生产工艺、设备有重大变化及新产品生产时需进行型式 试验，型式试验取样方法和试验方法参照《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB1499.2相关规定。 2.发现钢筋脆断、焊接性能不良或力学性能显著不正常等现象时，应对该批钢筋进行化学成分检验或其他专 项检验 3.带E钢筋做反弯试验，无论直径大小，从相同直径或盘卷中切取1根进行检验。

A.3.1拉伸、弯曲、反向弯曲试验应符合下列

拉伸、弯曲、反向弯曲试验试样不应进行车削加工。 2试验试样截面面积应采用公称横截面面积。 GB/T228.1的有关试验方法进行。 4反向弯曲试验时，经正向弯曲后的试样，应在100℃下保温不少于30min，经自然冷却后再反 向弯曲。当钢筋的人工时效后的反向弯曲性能满足要求时，正向弯曲后的试样可在室温下直接 进行反向弯曲试验。

燃时间丽 任意11个横肋中心距离

mE 任意11个横肋中心距离

DB42/T15342019

A.3.3重量偏差的测量应符合下列规定

测量钢筋重量偏差时，试样应从不同钢筋上随机截取。试样数量应不少于5根，每根试样长度 应不小于500mm。长度应逐支测量，并应精确到1mm。测量试样总重量应精确至不大于总重 量的1%。 2 钢筋实际重量与理论重量的偏差（%）按公式（A.3.3）计算：

试样总长度×理论重量

A.3.4检验结果的数值修约与判定应符合《治金技术标准的数值修约与检测数值的判定》YB 规定。

A.4.1钢筋的检查和验收应由供方质量技术监督部门进行，需方有权对本规程所规定的任 进行检查和验收。

A.4.2组批原则应符合下列规定

同一牌号、同一炉罐号、同一规格、同一加工方法、同一交货状态的钢筋，不超过60t为一批 试验试样数量应符合本规程表A.2.1的规定。超过60t时，每增加40t（或不足40t的余数）， 增加1个拉伸试验试样和1个弯曲试验试样， 2 当由不同炉罐号组成混合批时，各炉罐号含碳量之差不应大于0.02%，含锰量之差不应大于 0.15%。混合批不超过60t为一批，试验试样数量应符合本规程表A.2.1的规定。超过60t时， 每增加40t（或不足40t的余数），增加1个拉伸试验试样和1个弯曲试验试样。

增加1个拉伸试验试样和1个弯曲试验试样。 2 当由不同炉罐号组成混合批时，各炉罐号含碳量之差不应大于0.02%，含锰量之差不应大于 0.15%。混合批不超过60t为一批，试验试样数量应符合本规程表A.2.1的规定。超过60t时， 每增加40t（或不足40t的余数），增加1个拉伸试验试样和1个弯曲试验试样。 A.4.3钢筋的复验与判定应符合现行国家标准《钢及钢产品交货一般技术要求》GB/T17505的规定， 钢筋的重量偏差项目不允许复验。

A.4.3钢筋的复验与判定应符合现行国家标准《钢及钢产品交货一般技术要求》GB/T17505的规定

供方对产品质量控制的检验； 2需方提出要求，经供需双方协议一致的检验； 3第三方产品认证及仲裁检验。

A.5包装、标志和质量证明书

A.5.1钢筋的包装、质量证明书应符合《型钢验收、包装、标志及质量证明书的一般规定》G 的规定。

钢筋的包装、质量证明书应符合《型钢验收、包装、标志及质量证明书的一般规定》GBT21 带肋钢筋应在其表面轧上表面标志。带肋钢筋的表面标志由强度级别、经注册的厂名或商标 直径三部分组成。热轧带肋抗震钢筋还应在强度级别后加字母E”

A.5.2带肋钢筋应在其表面轧上表面标志。 带肋钢筋的表面标志由强度级别、经注册的厂名或商标、 公称直径三部分组成。热轧带肋抗震 筋还应在强度级别后加字母“E”

DB42/T15342019

例如图A.6.1为普通热轧带肋钢筋，其中 强度级别为600，单位为MPa； LS一—经注册的厂名或商标； 22 钢筋公称直径为22，单位为毫米，

例如图A.6.1为普通热轧带肋钢筋，其中 强度级别为600，单位为MPa； LS一经注册的厂名或商标； 22 钢筋公称直径为22，单位为毫米

图A.5.1普通热轧带肋钢筋

.5.2热轧带肋抗震钢

DB42/T15342019

为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3） 表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 条文中指定应按其他有关标准执行时，写法为"应按...执行"或“应符合......要求（或规定）”。

DB42/T15342019

DB42/T15342019

基本规定 材料 30 结构设计.. 34 构造规定 8.1高强钢筋的锚固 .38 8.2钢筋的连接 .38 8.3纵向钢筋的最小配筋率 施工 .38 9. 1 般规定 38 9.2 钢筋加工 38

DB42/T 15342019

5.0.3钢筋混凝土结构正常使用极限状态设计时考虑的荷载组合有标准组合和准永久组合。在标准组

0.3钢筋混凝王结构正常使用极限状态设计时考虑的荷载组合有标准组合和准永久组合。在标 中，含有起控制的一个可变荷载标准值效应；在准永久组合中，含有可变荷载准永久值效应。 对于构件挠度、裂缝宽度计算，钢筋混凝土构件采用荷载准永久组合并考虑长期作用的影响 力混凝土构件采用荷载标准组合并考虑长期作用的影响，

5.0.4裂缝控制等级划分为三级，等级是对裂缝控制严格程度而言的，设计人员根据具体情况选用不 同的等级。关于构件裂缝控制等级的划分，国际上一般都根据结构的功能要求、环境条件对钢筋的腐蚀 影响、钢筋种类对腐蚀的敏感性和荷载作用时间等因素来考虑

0.2～6.0.3编制组在参照相关生产厂家提供的材料力学性能报告的基础上，实施了600MPa级 轧带肋钢筋的拉拔试验，共21个试样，直径包含10mm、14mm、16mm、18mm、20mm、22m mm，共7种规格。试件编号、屈服强度实测值及极限强度实测值如表1所示

表1600MPa级高强热轧带肋钢筋拉拔试验强度数据

DB42/T1534—2019

表2600MPa级高强热轧带肋钢筋混凝土偏压柱试验数据

DB42/T 15342019

600MPa级热轧钢筋混凝土轴压柱承载力计算值

U为钢筋抗压强度取40OMPa：混凝土强度取实测混凝土轴心抗压强度实测值计算的轴压柱承载 力。计算方法按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010执行。实测破坏轴力是理论计算破坏 轴力的1.20倍，600MPa级高强热轧带肋钢筋用于轴压构件时抗压强度取400MPa。 综上所述，600MPa级高强热轧带肋钢筋用于轴压构件时，抗压强度设计值可取400MPa。 （4）用作横向钢筋时取值 横向钢筋用作受剪、受扭、受冲切承载力计算时之所以限制其数值不大于360N/mm2，是为了控制 裂缝发展不至于过大：对于约束混凝土的钢筋，其作 束混凝土结构的横向变形，因此控制柱、约

DB42/T1534—2019

6.0.6本条提出了混凝土最低强度等级的

施工时梁、板一般共同浇筑，因此将梁、板的最低混凝土强度等级同取为C30。 根据郑州大学针对高强钢筋的应用的研究，当混凝土强度等级低于C40时，高强钢筋在节点处的锚固 长度要求较难满足，提高混凝土强度等级至C50及以上时可有效地解决错固长度不足的问题。同时， 也能获得较好的社会经济效益。因此规定用于墙、柱时，强度等级不应低于C40 5.0.7规定抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25，是为了保证当构件某个部位出现 望性铰以后，塑性铰处有足够的转动能力与耗能能力。同时规定屈服强度实测值与标准值的比值，以实 现强柱弱梁、强剪弱弯的内力调整。 纵向钢筋的延性及伸长率，是钢筋延性的重要性能指标。其取值依据产品标准《钢筋混凝主用钢第 2部分：热轧带肋钢筋》GB1499.2规定的钢筋抗震性能指标提出。 6.0.10接头在经受高应力反复拉压和大变形反复拉压后仍应满足最基本的抗拉强度要求，这是结构延 性得以发挥的重要保证。 V 钢筋机械连接接头在拉伸和反复拉压后仍应满足塑性变形，卸载后形成不可恢复的残余变形（国外 也称滑移），对混凝土结构的裂缝宽度有不利影响，因此有必要控制接头的变形性能。

DB42/T 15342019

家标准《混凝土结构设计规范》GB50010完全相同。 高强热轧带肋钢筋作为受力钢筋的混凝土受弯构件的设计方法同现行国家标准《混凝土结构设计规 范》GB50010，因此设计可利用符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的混凝土结构设 计软件，但钢筋的计算参数需作调整。钢筋代换后应复核裂缝宽度、最小配筋率等。尽量选用直径较组 的高强热轧带肋钢筋，以满足裂缝宽度的要求。

0.3我国现行裂缝宽度计算公式的基本思路是先确定短期荷载作用下裂缝宽度的平均值，然后 关参数得出考虑长期荷载作用的裂缝宽度值，该裂缝宽度值能够包络95%的裂缝宽度，即公式 率为95%。裂缝宽度的计算公式如下：

lr=β(1.9c, + 0.08 dg) te

其中，のmax为最大裂缝宽度；m为平均裂缝宽度；1为考虑长期作用影响的扩大系数；s为短期 裂缝宽度的扩大系数；α。为反映裂缝间混凝土伸长对裂缝宽度影响的系数；为受弯构件裂缝间纵向 受拉钢筋应变不均匀系数；（为平均裂缝间距。 为研究裂缝宽度计算公式中各参数取值，编制组实施的600MPa级钢筋混凝土梁受弯试验，根据收 集到的试验数据，分析如下：

DB42/T15342019

（1）短期裂缝宽度的扩大系数‘s si

宽度值离散性得到改善。浙江大学的金伟良等在试验研究配置500MPa级高强钢筋混凝土梁裂缝宽度时 也发现了类似的现象，其统计结果表明配置500MPa级高强钢筋混凝土梁的‘si分布基本服从正态分布 V（1.0,0.372)。 根据试验数据统计结果，当取95%的保证率时，短期裂缝宽度的扩大系数‘s的值为：

.=1.0+1.645x0.35~1.58

现行《混凝土结构设计规范》GB50010中规定‘s的取值为1.66，是试验结果的1.05倍 （2）考虑长期作用影响的扩大系数 版规范引入该参数后，此参数的取值未有变化。由于缺乏长期荷载作用下受弯构件裂缝宽度的实测数据， 因此本规程沿用该参数取值。 （3）反映裂缝间混凝土伸长对裂缝宽度影响的系数~。 由下式可求得影响系数的试验值：

DB42/T 15342019

（5）裂缝宽度计算公式修正 裂缝宽度计算公式得到的计算值偏大，就会使构件为了满足裂缝要求而配置更大的钢筋截面积，这 将使高强钢筋的经济性优势得不到发挥。根据试验数据的统计分析，对现行规范中裂缝宽度计算公式的 修改如下： 短期裂缝宽度的扩大系数‘s的取值由1.66改为1.58; 反映裂缝间混凝土伸长对裂缝宽度影响的系数~的取值由0.77改为0.73; 在计算时，参照式（8）考虑； 为保证裂缝宽度计算公式中参数的取值和《混凝土结构设计规范》GB50010保持一致，因此在裂 缝计算公式中引入裂缝宽度修正系数CW。Cw=（1.58/1.66）×（0.73/0.77）×（1/1.1）=0.82，为提高 裂缝宽度计算公式的包络性，将Cw放大至0.85。 （6）当混凝土保护层厚度较大时，虽然裂缝宽度计算值也较大，但较大的混凝土保护层厚度对防 止钢筋锈蚀是有利的。因此混凝土保护层厚度较大的构件，当在外观要求上允许时，可根据实际经验， 对现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010所规定的裂缝宽度允许值做适当放大。 （7）根据现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010，对混凝土保护层厚度较大、配置表层 钢筋网片的构件，裂缝宽度修正系数Cw取0.7。

DB42/T 15342019

图1三种规范以及本规程中裂缝宽度理论值与实测值的对比

从上图可以看出，对于配置高强钢筋的混凝土受弯构件，我国规范的裂缝宽度计算值偏大，过于保 守，而美国规范的保证率偏低。本规程中裂缝宽度计算值在欧洲规范与我国规范之间，但仍能保证对实 测值的包络。

DB42/T 15342019

8.1.1我国钢筋强度不断提高，结构形式的多样性也使锚固条件有了很大的变化，根据近年来系统试 验研究及可靠度分析的结果并参考国外标准，现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010给出了 以简单计算确定受拉钢筋锚固长度的方法。其中基本锚固长度取决于钢筋强度及混凝土抗拉强度，并与 锚固钢筋的直径及外形有关， 高强钢筋外形与普通热轧带肋钢筋相同，基本锚固长度lab、锚固长度la同现行国家标准《混凝土 结构设计规范》GB50010的规定。

8.1.3采用钢筋锚固板可节约钢材，方便施

8.2.3现行行业标准《钢筋机械连接用套筒》JG/T163规定的钢筋套筒最小规格为12mm钢筋连接用 套筒。采用机械连接DB 51／T 5039-2016 四川省砌体结构工程施工工艺规范，需对钢筋端部加工螺纹，造成截面损失，降低钢筋的承载力。本条将可采用机械 连接的钢筋规格限制提高至14mm，防止因小直径钢筋螺纹加工的截面损失造成的钢筋承载力下降，导 致结构构件不安全。

8.3纵向受力钢筋的最小配筋率

8.3.4配置600MPa级热轧带肋钢筋的混凝土构件的各类构造，可按现行国家标准《混凝土结构设计 规范》GB50010、《建筑抗震设计规范》GB50011及现行行业标准《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3的相关规定执行。

9.1.2混凝土结构施工的钢筋连接方式由设计确定，且应考虑施工现场的各种条件。如设计要求的连 接方式因施工条件需要改变，需办理变更文件。如设计没有规定甘肃省市政工程预算定额2018 第九册 钢筋工程，可由施工单位根据相关标准的有关规 定和施工现场条件与设计单位协商确定。

发型钢筋的应用 放的时间，有利 进行钢筋调直、切割和弯折，其性能应符 业标准《混凝土结构成型钢 的有关规定

DB42/T15342019