标准规范下载简介

DB62／T25-3111-2016 建筑基坑工程技术规程

《建筑基坑支护技术规程》IGI120对地下水位以下的粘性、 钻质粉土采用水土合算.对砂质粉土、砂土、碎石土采用水土分算。 《建筑边坡工程技术规范》GB50330对砂和粉土采用水士 分算，对粘性土根据工程经验按水土分算或水土合算计算。 《建筑地基基础设计规范》GB50007提出：对砂性土宜按水士 分算计算，对粘性宜按水土合算计算；也可按工程经验确定。 鉴于我省在岩土工程斯察中对粉土不再划分粘质粉土及砂质 粉土，本规程对粉土不再细分，一律采用水土分算。 5.0.7考虑渗流对水压力影响的计算方法有流网图法、本特·汉 森法（已应用于德国地基基础规范DIN4085中）及其他经验法，需要 时可参看有关资料。

7.2.1主动土压力折减系数推导

朗肯主动土压力是在假定墙背垂直条件下推导出的。坡面 项斜时，主动土压力减小，应折减。如图7.2.1所示，假定滑动面 为平面，倾角为（β+?）/2，土层c=0，土楔产生的主动土压力E 方向水平。W为王楔重量，R为滑动面的反作用力JTG T 6303.1-2017 收费公路移动支付技术规范 第一册 停车移动支付，β.为基坑底 面以上土体内摩擦角按厚度加权平均的标准值。由图可推导出 折减系数，该值为半理论半经验系数。

图7.2.1坡面倾斜时主动压力折减系数

土钉轴向拉力调整系数m：推导：土钉墙主动土压力的计算方 法有两类：一类是根据经验假定主动土压力的分布形状及数值大 小，如《复合土钉墙基坑支护技术规范》GB50739及《土钉支护技 术规范》GJB5055。另一类是现行《建筑基坑支护技术规程》JGI 120采用的方法，认为作用在士钉墙上的主动压力总和仍为朗背 主动土压力，但不再是上小下大的三角形分布形状.应据经验将其 周整为梯形等其他分布形状。如图7.2.2所示，令第i条土钉调整 前所承担的主动土压力为E.调整后为调整前的：倍，假定m：与 基坑深度h为线性关系，其值在墙底处为小于1的%，在墙顶处 为大于1的，，第i条土钉深度为z；由图可得如下几何关系：

因所有土钉承担的总主动土压力在调整前后保持不变，存在 如下关系：

是经验系数，与土层含水量及抗剪强度有关。由上式可 见，当m取1时，m，为1，仍为上小下大三角形分布的朗肯土压 力。一般可参考以下建议取值：硬塑以上粘性土取0.5，一般粘性 土取0.6,砂土、软土取0.7,淤泥取0.8。 7.2.2对击人式钢管土钉进行的开挖表明，如花管末端采用的扩

土取0.6.砂土、软土取0.7，淤泥取0.8。 7.2.2对击人式钢管土钉进行的开挖表明，如花管未端采用的扩 经措施不当且采用管内底部注浆法，浆液在花管周边土体中呈脉 状、片状、球状分布，极少包裹在花管周围.很大一部分出浆孔外无

径措施不当且采用管内底部注浆法，浆液在花管周边土体中呈脉 状、片状、球状分布，极少包裹在花管周围,很大一部分出浆孔外无

浆液，花管土钉的抗拨力实际上是花管壁与周边土体的摩阻力，为 安全计此类土钉应视为非注浆型钢管土钉，锚固体直径按钢管直 经计算。击入式角钢土钉在拉力作用下其破裂面偏于安全的视为 由两肢及斜边组成的三角形，斜边破裂面在土中；击入式槽钢其破 裂面偏于安全的视为矩形，一边的破裂面在王中。设击入L56×4 热轧等边角钢（周长191mm，截面面积439mm²），其效果优于外径 48mm、壁厚3mm注浆型钢管土钉（周长151mm，截面面积 124mm）。当钢管土钉的构造符合本规程7.3.7条要求，注浆符合 本规程7.4.5条要求时，方可视为注浆型钢管土钉。

图7.2.2主动土压力分布调整系数 (a)计算模型 (b)朗肯主动土压力 (c)主动土压力调整系数 (d)调整后土压力

7.2.5对复合土钉墙的整体稳定性验算，《建筑基坑支护技术规

相同之处是，认为土钉与锚杆在整体稳定性验算中起同样作 用，由于整体稳定验算采用极限平衡法，假定土钉与锚杆同时达到 极限状态，与锚杆预加力无关，因而验算公式中不含锚杆预应力 项。

（直径）取1.25%。Nf，；当为锚索时，上式中的分母为J。 在使用理正深基坑支护结构设计软件FSPW7.0版进行土钉 设计时，在局部抗拉计算完成后、整体稳定计算前，屏幕会出现 内部稳定设计钉长度初始值选择界面，口有两种选择：取最小 王钉长度（取为零）或取局部抗拉设计结果，一般情况下应取后者， 以使土钉最终设计长度与直径同时满足局部抗拉及内部稳定的安 全要求，

8.1.2深层搅拌加固深度：干法不宜大于15m，湿法不宜大于 20m。水泥与有机质土搅拌会阻碍水泥水化反应，影响水泥土的 强度增长；地下水的H值小于4时，水中的酸性物质对水泥土具 有结晶性侵蚀：当士的塑性指数天于25时.施工电容易在搅拌头 叶片上形成泥团，无法使固化剂与土拌合。 8.1.3高压喷射有旋喷（固结体为圆柱体）定喷（固结体为壁状） 和摆喷（固结体为扇状）三种：可采用单管法（喷射高压水泥浆）、双 管法（喷射高压水泥浆和压缩空气）及三管法（喷射高压水流、压缩 空气及水泥浆）：处理深度可达30m以上。若中含有较多块石和 大量植物根茎，喷射流可能受到阻挡或削弱，冲击破碎力急剧下 降，切削范围减小，影响处理效果。对地下水流速过大或已浦水的 防水工程，由于工艺、机具和瞬时速凝材料等方面的原因，应慎重 使用。

8.2稳定性与承载力验算

8.2.5用应变控制式无侧限压缩仪可测得无侧限抗压强度9.（试 直径35mm~50mm，高度与直径之比2.0~2.5）。搅拌法水泥土 的无侧限抗压强度一般为0.3MPa~4MPa.旋喷法水泥士的无侧限 抗压强度为0.5MPa~10MPa。 《建筑地基处理技术规范》JGJ79提出：R.=mfA，，R.为单

2.5深层搅拌法水泥土抗剪强度标准

9支挡式结构分析与稳定性验算

9.1.5土的水平反力系数的比例系数m宜按桩的水平荷载试验 及地区经验取值，本规程表9.1.4来源自本地区桩的水平荷载试验 结果，并参考了《建筑桩基技术规程》JGJ94表5.7.5。用本规程式 9.1.4计算时，关键在于坑底处水平位移量V.的取值，对卵石层取 水平位移量为2mm时,可得到较为符合实际的结果。

9.2.7《建筑基坑支护技术规程》JGJ120第4.2.7条规定，对悬臂 式结构嵌固段深度不宜小于0.8h（h为基坑深度）。兰州地区的经 验表明：嵌固段为碎石类及强风化砂岩时，悬臂式支护结构嵌固 深度取水平荷载作用下桩身矩零点可保证基坑安全。设桩径 0.8m、桩身混凝王强度等级C25、卵石层及强风化砂岩的m值取 150MN/m,桩的水平变形系数为:

mbo 150x1.53x64 Y= = 0.863 EI 0.85 ×2.8 × 10' × 0.8 ×3.14

桩身弯矩零点自坑底向下为4.0/α=4.0/0.863=4.663m当基坑 深度分别为10m、9m、8m、7m、6m时，依据《建筑基坑支护技术规 程》JGJ120，嵌固深度不宜小于8m、7.2m、6.4m、5.6m、4.8m；对比 两者可见当坑深较大时偏于保守，本规程规定：坑深大于等于6m 嵌固段长度取0.5h及5m中的较大值。

10.2.4理正深基坑支护结构设计软件（7.0版）对沿基坑四周封 的冠梁，在用弹性支点法进行计算时，可考虑冠梁侧向刚度的作 用(图10.2.4)。

图10.2.4侧向刚度计算简图

如图所示，封闭冠梁的直线段可视为简支梁。据结构力学，简 支梁上任一点作用竖向集中力F时.该点的挠度f为：

其中：EI为冠梁截面刚度，E为混凝土的弹性模量，I为截面对 X轴的惯性矩，L为简支梁跨度，a为集中力F与支座间的距离。 该点梁的刚度K（产生单位位移所需要的力)为：

桩身最 锚杆轴力 桩身弯矩标准值kN·m 桩身剪力标准值kN 与端点 冠梁刚度 大位移 标准值 的距离m MN/m 基坑内侧 基坑外侧 基坑内侧 基坑外侧 mm kN 3 25.561 11.26 177.95 551.29 580.31 359.00 254.87 6 8.088 11.60 188.70 532.91 586.47 357.08 256.79 9 4.695 11.82 195.46 521.90 589.96 355.84 257.85 12 3.595 11.93 198.81 516.49 591.62 355.22 258.35 15 3.313 11.96 199.81 514.88 592.10 355.04 258.50 0.001 12.61 219.76 483.13 601.24 351.28 261.23

10.3排桩施工与检测

10.3.6如图10.3.6所示，设以A代表素混凝土桩，以B代表钢筋 混凝土桩，对一排咬合桩，其施工流程为A1→A2→B1一→A3→B2一→ A4B3

图10.3.6咬合排桩施工流程

古孔咬合桩施工采用全套管灌注桩机，单根桩施工工艺如下 1）钻机就位：当定位导墙有足够强度后，使钻机就位并使 主机抱管器中心对准导墙孔位中心； 2 成孔：随着第一节护筒压人，冲抓斗从护筒内取土，一 边抓王一边下压护筒，待第一节压入、检测垂直度合格 后接第二节护筒，如此循环至到达桩底； 3）吊放钢筋笼：对于B桩在成孔检查合格后吊放钢筋笼： 4 灌注混凝土：如托内有水采用水下混凝土浇灌法： 5) 拔筒成桩：边浇筑混凝土边拔管。

11.3.2成槽机械设备按其工作机理主要分为抓斗式、冲击式和 可转式三类。抓斗式（自前应用最广）地层适应性广，除大块漂卵 白、基岩外一般股地层均可。冲击式在各种土层、软岩、硬岩中均 使用，特别适用于深厚漂石、狐石等复杂地层。回转式成槽机根据 可转轴的方向分垂直回转式与水平回转式，铣槽机（水平回转式） 是自前国内外最先进的成槽设备，最大成槽深度可达150m，成槽 享度可达800mm~2800mm，适于除孤石、较天期石外的所有地 层（包括坚硬岩石）。自前，在复杂地层中的成槽施工已由单一的 纯抓、纯冲、纯钻、纯铣等发展到多种成槽工法的组合工艺，如钻抓 法、抓铣法、抓冲法等。

11.3.2成槽机械设备按其工作机理主要分为抓斗式、冲击式和 回转式三类。抓斗式（自前应用最广）地层适应性广，除大块漂卵 白、基岩外一般股地层均可。冲击式在各种土层、软岩、硬岩中均口 使用，特别适用于深厚漂石、狐石等复杂地层。回转式成槽机根据 可转轴的方向分垂直回转式与水平回转式，铣槽机（水平回转式） 是自前国内外最先进的成槽设备，最大成槽深度可达150m.成槽 享度可达800mm~2800mm，适宜于除孤石、较大卵石外的所有地 层（包括坚硬岩石）。自前，在复杂地层中的成槽施工已由单一的 纯抓、纯冲、纯钻、纯铣等发展到多种成槽工法的组合工艺，如钻抓 法、抓铣法、抓冲法等。 11.3.3泥浆具有护壁、携渣、冷却机具和切士润滑的作用，是地 下连续墙施工中成槽槽壁稳定的关键。 泥浆有三类：粘土泥浆、膨润土泥浆和超级泥浆。 粘土泥浆用粘土要求其塑性指数大于25，粘粒含量大于 50%，粘土泥浆浆液密度大，便于钻查悬浮，材料成本低廉。 膨润土泥浆是以腰润土（主要矿物成分为蒙脱石，其质量指标 见《钻并液材料规范》GB/T5005）为主、CMC（羧甲基纳纤维素、增 粘剂）、纯碱（Na2CO3，分散剂）等为辅的材料，利用PH值接近中性 的水（自来水）按一定比例拌制而成。该泥浆密度小、粘度高、失水 量小所形成的泥皮致密坚韧.护壁效果好。在一些情况下需增加

11.3.3泥浆具有护壁、携渣、冷却机具和切土润滑的作用，是地

泥浆有兰类：粘王泥浆、膨润土泥浆和超级泥浆。 粘土泥浆用粘土要求其塑性指数大于25，粘粒含量大于 50%，粘土泥浆浆液密度大，便于钻查悬浮，材料成本低廉。 膨润土泥浆是以膨润土（主要矿物成分为蒙脱石，其质量指标 见《钻并液材料规范》GB/T5005）为主、CMC（羧甲基纳纤维素、增 钻剂）、纯碱（Na2CO3，分散剂）等为辅的材料，利用PH值接近中性 的水（自来水）按一定比例拌制成。该泥浆密度小、粘度高、失水 量小，所形成的泥皮致密坚韧，护壁效果好。在一些情况下需增加 泥浆密度，当仅增加膨润王不能满足要求时，可掺入适量重晶石粉

1.3.3卵石层及砂岩层中泥浆性能指相

超级泥浆（Supermud、聚合物泥浆、SM泥浆、化学泥浆）材料 是以聚内烯酰胺为主材的高分子聚合物材料，遇水产生膨胀作用， 提高粘度的同时在孔壁表面形成一层坚韧的胶膜，防止孔壁切 塌。超级泥浆中不加（或掺很少量）膨润土。无毒、环保。 泥浆的性能指标主要有：相对密度、粘度、含砂率、胶体率等。 相对密度（比重）：泥浆重量与同体积的4时的水的重量之 比。可用比重计等测定。 粘度：表示泥浆流动时内部颗粒间摩擦力的大小。用一定体 积的泥浆通过一定直径的孔道的时日（秒）表示粘度。可由漏斗和 量杯组成的漏斗粘度计测定。 含砂率：经过充分搅拌的泥浆在3分钟内沉淀下来的沉淀物 与泥浆重量的比。用含砂率测定仪测定。

胶体率：反映泥浆把固体颗粒保持为悬浮状态的能力.用特制 量杯测定。 11.3.4导墙的作用是：测量基准、成槽导向：存储泥浆、稳定液 位，维护槽壁稳定：防比槽口塌方：施工荷载支承平台。它是控制 地下连续墙施工质量的关键。 11.3.5影响槽壁稳定的因素主要有：地层条件，泥浆性能，地下 水位高低，槽段分幅宽度，成槽机械对槽壁的撞击，地面超载，成槽 开挖时旧，各槽段成槽之间的相互影响等。泥浆必须具备两个条 件才能起到护壁效果：一是形成一定高差的泥浆液柱压力，二是在 曹壁形成薄而致密、抗渗性好、抗冲击力强的泥皮：泥浆的重度、粘 度、失水量、含砂量等对此有重要影响，失水量小对形成泥皮有 利。颗粒孔原天的地层如松散填王、砂砾，泥浆易流失不利于形成 泥皮，降低了稳定性。泥浆液面与地下水位高差小，泥浆渗透缓 慢，渗透时间长，泥皮不易形成，不利于槽壁稳定，实践表明，降低 地下水位能有效提高槽壁稳定性。

12.1.1锚杆一般由锚头、杆体自由段和杆体锚固段组成。当杆 本材料为钢绞线时可称为锚索。根据锚固段灌浆体受力的不同， 主要分为拉力型、压力型、荷载分散型（拉力分散型和压力分散型） 等。拉力型锚杆灌浆本受拉，浆体宜开裂，防腐性能差，但易于施 工，基坑支护中多采用。压力型锚杆灌浆体受压，浆体不宜开裂， 防腐性能好，可用于永久性工程。 普通螺纹钢筋锚杆构造简单、施工方便，当轴向拉力值较大时 住往直径过大、甚至要多根才能满足要求，此时宜采用钢绞线，首 先是其抗拉强度远高于热车钢筋，能满足设计值要求，同时可降低 钢材用量：二是预应力镭索需要的锚具、张拉机具等配件有成熟的 配套产品，供货方便：三是其产生的弹性伸长总量远高手热轮钢 筋，由锚头松动、钢筋松弛等原因引起的预应力损失值较小；四是 钢绞线安装较粗钢筋方便，在狭窄工地也可施工，问题是其防腐性 能差。预应力螺纹钢筋具有上述两者的优点，其防腐的耐久性和 可靠性高.宜用于水下及腐蚀性较强的地层中。 预应力铺杆的优点是：变被动承受土体荷载为主动提供抗力 有效抑制变形：显著提高滑裂面上的正应力及阻滑力，利于边坡稳 定；通过张拉工序可检验锚杆施工质量，确保锚杆的承载力。 12.1.2根据有关资料，当土层锚杆间距为1.0m时，考虑群锚效应 的锚杆抗拨力折减系数为0.8，锚杆间距在1.0m~1.5m之间时，锚 狂境拔力折减亥数瓦按此据

的锚杆抗拨力折减系数为0.8，锚杆间距在1.0m~1.5m之间时，锥 杆抗拔力折减系数可按此内插。

反之，由于实际施工期锚固区地层局部强度可能降低，或岩土 中存在不利组合结构面时，锚固段被拔出的危险性增大，为安全计 固段长度有最低限值。 综上，本规程规定岩石锚杆的锚固长度宜采用3m~8m，土层 锚杆的锚固长度宜采用6m~12m。当计算锚固段长度超过限值 时.可采取铺固段二次压力注浆（二次裂灌浆）提高锚固体与士 体的粘结强度（可提高1.2倍~1.5倍），加大锚固体直径，增加锚杆 道数，采用荷载分散性锚杆等措施，提高锚杆承载能力

12.2锚杆施工与检测

12.2.4二次注浆应在水泥浆初凝后、终凝前进行。该技术的关 建是掌握好第一次注浆体的初凝时间若未初凝进行第二次注浆 有可能发生孔口冒浆达不到注浆压力，不能在锚固段产生扩孔、剪 裂注浆等效应。当第一次注浆体完全凝固，第二次注浆就难以胀 彼一次注浆体，也达不到注浆自的。 12.2.7《建筑地基基础设计规范》GB50007规定：锚杆应在锚适 本强度达到设计强度80%以上后逐根进行张拉锁定。张拉荷载宜 为镭杆所受拉力值（N.）的1.05倍~1.10倍，并在稳定5min~ 10min后退至锁定荷载锁定。《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22规 定与此类似，不同点是：岩层、砂性土稳定10min，粘性土保持 15min 《建筑地基基础工程施工规范》GB51004及《岩土锚杆（索）技 本规程CECS22规定：锚杆正式张拉前，应取0.1倍~0.2倍锚杆轴 可拉力值（N.），对锚杆预张拉1次~2次，使其各部位接触紧密和 杆体平直。

13.1.3钢支撑具有自重小、安装和拆除方便、施工速度快、可重 夏使用等优点。无其是安装后能立即发挥作用，对减少由于时间 效应而增加的基坑位移十分有效。因此如有条件应优先采用钢支 撑。但是钢支撑的节点构造和安装较复杂，提高节点的整体性和 施工水平至关重要。 现浇混凝主支撑刚度大，整体性好，可灵活布置，不会因节点 公动引起基坑位移，施工质量易保证，应用较广。但需较长制作和 养护时间，施工周期长，不能立即发挥支撑作作用。此外，拆除支撑 工作量大，一般需用爆破方法，对环境有影响。支撑材料也不能重 复利用。

13.2.6预加轴向力过大可能会使支挡结构产生反向变形，增大 基坑开挖后的支撑轴力。根据设计和施工经验，预加轴向力取轴 问压力标准值的（0.5~0.8）倍较合适

《建筑基坑支护技术规程》JGJ120指出，由于双排桩首次编入 规程，为慎重起见，只给出了采用混凝主桩，且前、后排桩矩形布置 的计算方法。 14.0.5前、后排桩间土对桩侧初始压力推导（图14.0.5）：

QX／T 491-2019 地基电离层闪烁观测规范图中滑动体自重为：yhL。/2

桩间土自重与滑动体自重之比为：

桩间土自重与滑动体自重之比为：

图14.0.5桩侧初始压力推导

15 基槽与并状基坑支护

15.0.6实测资料表明，当采用分层开挖、分层支护的逆作法施工 时，其变形条件与一般挡土墙不同，如按朗肯理论计算会导致中部 支撑截面尺寸不足。参照《复合土钉墙基坑支护技术规范》GB 50739第5.2.3条及《建筑边坡工程技术规范》GB50330第9.2.5条 规定，对采用内撑法的基槽与并状基坑，本规程在计算主体自重引 起的侧压力时，采用了梯形分布模式。 15.0.8作为示例，图15.0.8给出了周边土压力及尺寸确定情况 下,某平面刚架的计算结果

DB11T 1301-2015 湿地监测技术规程图15.0.8平面刚架的计算结果

15.0.9沉并是在现场先制作开口钢筋混凝土筒身，待筒身达到 定强度后，在筒内挖土，随主面降低，筒身借其自重克服摩阻力 不断下沉、就位的一种深基础。 沉并具有以下特点：截面尺寸大、刚度大、承载力高、抗渗性 好、抗震性强；内部空间可利用，如工业建筑的料坑、水泵房、井式 炉等；其施工对邻近建(构)筑物影响小，适合于周边环境要求高 的场地：当地质条件复杂（如桩周为软弱土体），周边环境要求较高 时，深度大的井状基坑，可考虑用沉并作为支护结构

注：粘土毛细水高度为0.4m~1.0m，粉土为0.2m~0.4m，砂土为0.05m~ 0.2mo 16.3.9在实际工程的降水设计中，计算潜水非完整井基坑总涌 水量时，经常遇到含水层厚度很大、或由于探深度有限含水层厚 度未知的情况，在利用附录H中公式.0.2计算时，含水层厚度H 直难以确定。本规程引人了《建筑施工手册（第二版）》的经验算 法，详见附录H第H.0.3条。 16.3.12~16.3.13轻型并点根据抽水机组类型不同，分为真空 泉轻型并点、身流泵轻型并点和隔膜泵轻型并点。真空泵轻型 点设备由真空泵、离心泵和汽水分离器组成，真空泵可选用W型 或WL型，离心泉可选用B型或BA型。射流泵轻型并点设备由离 水泵、射流泵水箱等组成.离心泵（供给工作水可选用3BL9 型。隔膜泵轻型并点分真空型、压力型和真空压力型三种，前两者 由真空泉、隔膜泵、气液分离器组成，真空压力型隔膜泵兼有前两 者特性，可一机代二机。 兰州某基坑工程采用咬合桩支护，坑外管井降水方案。开挖 至强风化砂岩后，由于桩位施工偏差大及风化砂岩中管井降水效果 差，地下水携带粉细砂不断从桩间涌出，影响到坑壁安全。采用沿 基坑四周桩间砂岩出露处设置“横向简易轻型井点（入射角30°~ 45°）在坑底中部布设多组竖向简易轻型并点的措施：当砂岩继续 开挖约4m时，布置第二道"横向"轻型并点及坚向轻型并点，从而解 决了坑壁稳定与降水的难题。并点管及集水总管采用PVC管，滤管 壁及端头包两层滤网，内层为80自的尼龙丝网，外层为10自的尼龙 丝网.每隔50mm用10号铅丝绑托一道，并点管用水冲法直接理 设。基底标高处需设置轻型并点时，可开挖尺寸约20cm×20cm的沟 漕，将并点管和集水总管均铺设在沟槽内，用粗粒料填平沟槽，基 氏明水抽十后浇筑垫层并继续进行上部结构施工，井点管和集水 总管不需回收。抽排水含砂量（体积比）小于1／10000